[交通标准]-JTJ 303-2003 港口工程地下连续墙结构设计与施工规程(附条文说明).pdf

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1、J T J 中华人民共和国行业标准 J TJ 3 0 3 - 2 0 0 3 港口工程地下连续墙结构设计与施工规程 D e s i g n a n d C o n s t r u c t i o n t e c h n i c a l C o d e f o r D i a p h r a g m Wa l l S t r u c t u r e o f P o rt E n g i n e e r i n g 2 0 0 3 一1 1 一1 8发布 2 0 0 4 一 0 4 一 0 1 实施 中华人民共和国交通部发布 中华人民共和国行业标准 港口工程地下连续墙结构设计与施工规程 刀 3 0

2、3 - 2 0 0 3 主编单位: 中交第一航务工程勘察设计院 批准部门: 中华人民共和国交通部 施行日期 7 A 0 4 年4月1日 关于发布 港口工程地下连续墙结构设计 与施工规程 ( J T J 3 0 3 -2 0 0 3 ) 的通知 交水发 2 0 0 3 4 9 5 号 各省、 自治区、 直辖市交通厅( 局、 委) ， 长江、 珠江航务管理局及有关企事业单 位: 由我部组织中交第一航务工程勘察设计院等单位制定的 港口工程地下 连续墙结构设计与施工规程 ， 业经审查通过， 现批准为强制性行业标准， 编 号为J T J 3 0 3 -7 .0 0 3 ， 自2 0 0 4 年4月 1日

3、起施行。 本规程由交通部水运司负责管理和解释， 由人民交通出版社出版发行。 中华人民共和国交通部 -00三年十一月十八 日 制 定 说 明 本规程是在广泛调查研究的 基础上， 总结了我国港口 工程地 下连续墙结构 设计与施工的经验， 吸收了港口 工程地下连续墙结 构设计与施工的新 技术和 新成果， 借鉴了其他行业的相 关标准， 并 经广泛征求意见、 反复修改而成。主要包括码头和护岸地下连续 墙结构设计、 支护地下连续墙结构设计、 地下连续墙施工、 支撑结 构和锚拉系统施工等技术内容。 本规程的主编 单位为中交第一航务 工程勘察设计院， 参加单 位为天津大学。 本规程根据交通部交水发【 1 9

4、9 9 1 7 2 5 号文“ 关于下达1 9 9 9 年 度水运工程建设标准定额编制计划的通知” 和交通部水运司水运 技术字 2 0 0 0 1 3 9 1 号文“ 关于 对 港口 工程地下连续墙结构设计与 施工规程 制定工作大纲的批复” 的要求， 重点对港口 工程地下连 续墙的结构设计与施工部分进行了规定。本规程的码头和护岸地 下连续墙结构设计与施工部分应与现行行业标准 板桩码头设计 与施工规范 ( J T J 2 9 2 ) 配套使用。 本规程第3 . 1 . 3 条、 第3 . 1 . 5 条、 第3 . 1 . 1 3 条、 第3 . 2 . 1 4 条、 第3 . 2 . 1 5

5、条、 第3 . 2 . 1 6 条、 第3 . 2 . 1 7 条、 第3 . 3 . 1 条、 第3 . 3 . 4 条、 第3 . 3 . 7 条、 第3 . 4 . 1 条、 第3 . 4 . 2 条、 第4 . 1 . 3 条、 第4 . 2 . 4 条、 第 4 . 2 . 5 条、 第 4 . 2 . 6 条、 第4 . 2 . 7 条、 第4 . 3 . 1 条、 第4 . 3 . 2 条、 第4 . 4 . 2 条、 第4 . 4 . 3 条、 第5 . 1 . 3 条、 第5 . 2 . 3 条、 第 6 . 1 . 2 条、 第 6 . 1 . 3 条和第6 . 3 . 3

6、 条中的黑体字部分为强制性条文， 与建设部建 标 2 0 0 2 1 2 7 3 号文发布的 工程建设标准强制性条文 ( 水运工程部 分) 具有同等效力， 必须严格执行。 本规程共分6 章 1 4 节和 4 个附录， 并附条文说明。本规程编 写人员分工如下 : 1 总则 : 孙家明 2 术语: 孙家明 3 码头和 护岸地 下连 续墙结 构设 计: 李秀 英 别社安 孙 家明 4 支护地下连续墙结构设计: 杨丽民王保兴别社安 李秀英孙家明 5 地下连续墙施工 : 温广泰邸有政舒宁 6 支撑结构和锚拉系统施工: 邸有政温广泰舒宁 附录 A : 李秀英别社安 附录B : 别社安 附录 C : 别社安

7、 附录 D : 李秀英 本规程2 0 0 3年4月 1 8日 通过部审， 于2 0 0 3 年 1 1 月 1 8日发 布， 2 0 0 4 年4月 1日 起实施。 本规程由交通部水运司负责管理和解释。请各有关单位在使 用本规程过程中， 将发现的问题和意见及时函告交通部水运司和 本规程管理组， 以便今后修订时参考。 目次 1 总则 。 ( 1 ) 2 术语 ， ( 2 ) 3 码头和护岸地下连续墙结构设计 ( 3 ) 3 . 1构造 ( 3 ) 3 . 2 作用和作用效应组合 ( 5 ) 3 . 3 计算 ， ( 9 ) 3 . 4构件设计 ， ( 1 2 ) 4 支护地下连续墙结构设计 (

8、1 5 ) 4 . 1一般规定 ( 1 5 ) 4 . 2 作用和作用效应组合 ( 1 5 ) 4 . 3 直线形支护地下连续墙结构设计 一( 1 6 ) 4 . 4 圆形支护地下连续墙结构设计 ( 1 9 ) 5 地下连续 墙施工 ( 2 2 ) 5 . 1一般规定 ( 2 2 ) 5 . 2 现浇 地下连续 墙施工 ( 2 2 ) 5 . 3 预制 地下连续墙施工 ( 2 8 ) 6 支撑结构和锚拉系统施工 ， ( 3 0 ) 6 . 1一般规定 ( 3 0 ) 6 . 2支 撑 结 构 施 工 ， ( 3 1 ) 6 . 3 土层锚杆施工 ( 3 2 ) 附录A 水平地基反力系数计算 (

9、 3 5 ) 附录B 直线形支护地下连续墙的 土压力、 内 力和 变位计算 ， ( 3 6 ) 附录C 环梁和墙体的等效弹性支撑系数计算 ( 3 9 ) 附录D 附加说明 本规程用词用语说明 ， ( 4 1 ) 本规程主编单位、 参加单位、 主要起草人、 总校人员和管理组人员名单 ， ( 4 2 ) 附 条文说明 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ( 4 5 ) 1 总则 1 . 0 . 1 为统一港口 工

10、程地下连续墙结构设计与 施工的技术规定， 做到技术先进、 经济合理和安全适用， 有效控制 工程质量， 制定本 规程 。 1 . 0 . 2 本规程适 用于港口 工程码头和护岸地下连续墙结构及基 坑支护地下连续墙结构的设计与施工。 1 . 0 . 3 本规程码头和护岸地下连续墙结构设计与施工部分应与 现行行业标准 板桩码头设计与施工规范 ( J T J 2 9 2 ) 配 套使用。 1 . 0 . 4 港口 工程 地下连 续墙结构的 设计与施工， 除应符合本规程 的规定外， 尚应符合国家现行标准的有关规定。 2 术语 2. 0 . 1 地 卜 连续墙 采用专用机械施工成槽或成孔后， 浇筑混凝土或

11、插人预制混 凝土构件所形成的连续地下墙体。 2 . 0 . 2 前墙 码头和护岸工程中临水面的地下连续墙。 2 . 0 . 3 锚旋地下连续墙 作为前墙锚旋结构的地下连续墙。 2 . 0 . 4 帽梁 设在地下连续墙顶部的混凝土连系梁。 2 . 0 . 5 导梁 设在拉杆端部使前墙整体受力的连续梁。 2 . 0 . 6 胸墙 设在前墙顶部将帽梁和导梁合一的现浇混凝土构件。 2 . 0 . 7 拉杆 前墙与锚旋构件之间的连系杆件。 2 . 0 . 8 土层锚杆 在稳定土层内部的钻孔中， 用水泥砂浆将钢筋或钢绞线与土 体粘结成一体的锚拉结构。 2 . 0 . ， 腰梁 设在支撑或土层锚杆端部使墙体

12、整体受力的连续梁。 2 . 0 . 1 0 环梁 设在圆形地下连续墙墙体上， 起连接和支撑作用的环形梁。 2 . 0 . 1 1 竖肋 圆形地下连续墙结构中 连接相邻环梁的竖向 连系梁。 2 3 码头和护岸地下连续墙结构设计 3 . 1 构造 3 . 1 . 1 地下连续墙可采用现浇或预制钢筋混凝土结构。现浇地 下 连续墙的 截面可采用矩形、 T 形或钻孔排桩形， 如图3 . 1 . 1 所 示。预制地下连续墙的截面宜采用矩形。 图3. 1 . 1 地下连续墙截面形式示意图 ( a ) 矩形; WT 形; ( )钻孔排桩形 3 . 1 . 2 地下连续墙墙体的截面形式和分段长度应根据墙体的 受

13、 力情况、 施工条件和环境条件等确定。现浇地下连续墙的单元槽 段长度可取4 一 8 m o 3 . 1 . 3 码头和护岸前墙各施工单元段间应采用防漏土的接头形 式或采取防漏土措施。 3 . 1 . 4 地下连续墙的厚度或排桩直径应由强度和裂 缝宽度计算 确 定。当 采用现浇地下连续墙作为前墙时， 其厚度宜为6 0 0 1 3 0 0 m m ; 当采用现浇地下连 续墙作为锚旋结构时， 其厚度宜为6 0 0 一 l 0 0 0 m m 。排桩桩径不宜小于5 5 0 m m 。 预制地下连续墙的厚度 宜为4 0 0 一 8 0 0 m m . 3 . 1 . 5 地下连 续墙钢筋混凝上的 设计应

14、符 合下 列规定。 3 . 1 . 5 . 1 混凝土强度等级不应低于C 2 5 o 3 . 1 . 5 . 2 主筋保护层厚度不得小于7 0 m ma 3 . 1 . 5 . 3 受力钢筋宜采用 11级或 II I 级钢筋， 其直径不得小于 1 6 mmo 3 . 1 . 5 . 4 构造钢筋可采用I 级钢筋。矩形和梯形现浇地下连 续墙的构造钢筋直径不得小于1 2 m m ; 钻孔排桩形地下连续墙和 预 制地下连续墙的构造钢筋直径不得小于8 m m o 3 . 1 . 5 . 5 现 浇地下连续墙钢筋笼的 分幅长度应根据单元槽段 的长度、 接头形式和起重设备能力等因素确定。钢筋笼的底部在 厚

15、度方向宜适当 缩窄， 钢筋笼与墙底之间宜留1 0 0 一 2 0 0 m m的 空 隙， 钢筋笼的 主筋应伸出墙顶并留有足够的锚固长度。当采用接 头管接头时， 其侧端与 接头管之间 宜留1 5 0 - 2 0 ( 二 的空隙。 3 . 1 . 5 . 6 现 浇地下连续墙钢筋笼的 钢筋配置除 应满足设计状 况结构受力要求外， 尚应满足吊装要求。 3 . 1 . 前墙为有锚结构时， 应设置导梁、 帽梁或胸墙。 3 . 1 . 7 前墙为无锚结构时， 其顶部应设帽 梁。 3 . 1 . 8 锚旋地下连续墙顶部宜设帽梁， 其变形缝的位置应与 胸墙 一致。 3 . 1 . ， 胸墙的 截面可采用矩形、

16、 梯形、 L 形或工字形， 如图3 . 1 . 9 所示。 3 . 1 . 1 0 胸墙或帽梁的前后两侧应各宽于地下连续墙墙体 1 5 0 m m 以上。 3 . 1 . 1 1 地下连续墙墙体应嵌人胸墙或帽梁， 其深度不得小于5 0 m、 . 3. 1. 1 2 3. 1. U 4 地下连续墙码头系船块体宜与胸墙或帽梁整体浇筑。 胸墙和帽梁必须设变形缝。变形缝间距应根据当地气温 图3 . 1 . 9 胸墙截面形式示意图 ( a ) 矩形; ( b ) 梯形; ( c ) L 形; ( d ) 工字形 变化情况、 地下连续墙的 结构型式和地基情况等因素确 定， 可采 用 1 5 - 3 0 m

17、 。在结构型式或水深变化较大处、 地基土质差别较大处 和新旧结构的衔接处， 必须设置变形缝。 3 . 1 . 1 4 胸墙和帽梁的变形缝宽度宜为 2 0 一 3 0 m ma 3 . 1 . 1 5 前墙应预留排水孔。排水孔的位置不宜高于 设计低水 位， 并在施工条件允许的情况下应接近极端低水位。孔径和孔距 应根据墙前水位变化幅度和墙后土质情况确定。排水孔后应设置 倒滤设施 。 3 . 2 作用和作用效应组 合 3 . 2 . 1 当 地面为 水平面、 墙背为垂直面时， 由土体自 重产生的主 动土压力水平强度标准值和由地面均布荷载产生的主动土压力水 平强度标准值可按下列公式计算 : 一( Z

18、) lh , ) K co s “ 一 ， j c o s cp c o s al + s in ( cp + 8 )+ S ) e . =4 长 , c o s S K 二 c o s t Cp c o s S I 1 + . / s in ( (0 + S ) sin y , 2 I v c as6 ( 3 . 2 . 1 - 1 ) ( 3 . 2 . 1 - 2 ) ( 3 . 2 . 1 - 3 ) 式中 。 。 由 土 体自 重产 生 的 主动 生 压力 水 彩 变 标 准 值( k N /? . 当、 / L ,0 . 5 的粘性土，粉砂 2 0 0) 一4 0 0 0 0 .

19、5 I i。 的粘性土， 中、 细砂 匡 泛-6 0 0 0 人 。 的粘性土， 粗砂 6 ( 旧 习- 1 0) ) 砾石、 砾砂、 碎石、 卵石 1 0 ) 2 仪I ( 旧 注: 左为粘性土的液性指数; 地下连续墙在计算泥面或开挖面处的水平变位大于 1 0 -】 时， 取表中较小 值。 3 5 附录 B 直线形支护地下连续墙的土 压力、 内力和变位计算 B . o . 1 当 墙体的水平变位较小， 在墙后不足以产生极限主动或 极限被动土压力时， 可根据墙体的水平变位量计算墙后的水平土 压力。 B . o . z 当 考虑墙体水平变位对墙后水平土压力的影响时， 水平 土压力强度标准 值可按

20、下式计算: P i二P m一K , 8 ( B . 0 . 2 ) 式中 P i墙后水平土压力强度标准值( k P a ) ， 当P I e , 时 ， 取P I 二 e , , ; e - . e , ; 分 别 为 墙后极限水平主动土压力强度标准值和极限被动土 压力强度标准值， 包括土体 自重和墙后地面荷载的 作用效应， 可按库仑或朗 金土压力理论计算; P o l 墙后 静止水平土压 力强度标准值( k P a ) ; K ,墙后 土的水平地基反力系数( k N / m 3 ) ， 可按附录 A 计算， 其中Z为计算点距墙后地面的深度; 8 -墙体的水平变位量( m ) ， 向墙前的变位

21、为正， 向墙后 的变位为负。 B . 0 . 3 墙后静止水平土压力强度标准值可按下式计算: P o ， 二 K o ( q + 艺Y .h j ) ( B . 0 . 3 ) 式中 P m墙后静止水平土压力强度标准值( k P a ) ; K o静止土 压力系 数， 对正常固 结土， K o 二1 一 s in cp ; 对 超固 结土 ， K o = ( 1 一 s i n .p ) o .s ; 9) . 为 计 算 点处 土 层的 有效内 摩擦角 标准值( 0 ) ; 36 4 作用在地面 上的 竖向 均布荷载标准值( k P a ) ; T i 计算面以 上第 i 层土的重度 标准

22、值( k N / m 3 ) ; h ; 计算面以 上第 i 层土的厚度( m ) . B . 0 . 4 当 支护 地下连 续墙的内力和变位采用竖向弹性地基梁法 计 算时， 宜采用杆系有限元法， 其计算图 式见图B . 0 . 4 。支护 地下 连 续墙开 挖面以 下墙后的 水平土压力强度标准值可按下列公式 计 算: 图B . o . 4 支护地下连续墙的土压力和内力计算图式 v - 地面 荷 载; P 一 水 平 土压 力 强度; 分开 挖面以 下 墙后的 水平 土压 力强 度; K m K - 琉K- 锚杆或支撑的弹性支撑系数: K， 凡， t价二 凡，土层弹性杆的弹性系数。 e a =

23、 P ， 一 P 02 ( B . 0 . 4 - 1 ) P a l 二 K o ZY ih i ( B . 0 . 4 -2 ) 式中 % 开 挖面 以 下 墙 后的 水 平 土 压 力 强 度 标 准 值 ( k P a ) ; 37 Pi P 0 2 墙后水平土压力强度标准值( k P a ) ; 开挖面以下墙前静止水平土压力强度标准值( k P a ) ; K 0 静止土压力系数; Y i 开挖面以下墙前第 i 层土的重度标准值( k N / m 3 ) ; h i 开挖面以下墙前第 i 层土的厚度( I a ) o B . 0 . 5 当采用竖向弹性地基梁法计算地下连续墙土压力、

24、内力 和变位时， 宜 按下列步骤进行迭代计算: ( 1 ) 初始状态假设墙体的水平变位为。 ， 按式( B . 0 . 2 ) 、 式 ( B . 0 . 4 - 1 ) 和式( B . 0 . 4 - 2 ) 计算开挖面以 上墙后水平土压力强度和 开挖面以 下墙后水平土压力强度; ( 2 ) 计算墙体的 水平变 位; ( 3 ) 用求得的 墙体水平变位再按式( B . 0 . 2 ) 、 式( B . 0 . 4 - 1 ) 和式 ( B . 0 . 4 - 2 ) 计算墙后水平土压力强度; ( 4 ) 用新求得的 墙后水 平土 压力强 度， 再按上述步骤计算结构 内力和变位; ( 5 )

25、重复 第( 3 ) 项和第( 4 ) 项的步骤进行计算， 直至相邻两次计 算变位的差值足够小时为止。 附录 C 环梁和墙体的等效弹性 支撑系数计算 C . o . 1 当圆 形支护地下连续墙结构利用环梁作支撑时， 可将环 梁的 作用以等效支撑弹簧来替代， 如图C . o . 1 所示。单位宽度墙 体上环梁的等效弹性支撑系数可按下式计算 : 。EM 1 n 人 二 二 而 R k n ( C. 0. 1 ) 式中 凡 环梁的 等效弹性支撑系数( k N / . Z ) ; 凡 环梁材料的弹性模量( k N / m z ) ; A e 环梁截面面积( m 2 ) ; R n 0 环梁中 心线初始半

26、径( m ) . 图C . 0 . 1环梁等效支撑弹簧示意图 ( a ) 环梁支撑; ( b ) 等效支撑弹簧 1 一 地下连续墙墙体;2 一 支撑环梁; 3 - 等效支撑弹簧 C . 0 . 2 圆形支护墙体的环向效应可采用分布的支撑弹簧来替 代， 如图C . 0 . 2 所示。单位宽度地下连续墙墙体的等效分布弹性 39 支撑系数可按下式计算 : ( C. 0. 2 ) 式中 凡 墙体的等效分布弹性支撑系数( k N / m 3 ) ; 凡一 一 地下 连续墙环向 综合压缩模量( k N / m Z ) , 凡二 a E , E 为 地下连续墙混凝土弹性模量( k N / m 2 ) , a

27、 = 0 . 5 - 0 . 7 ， 当凡较大， 或 槽段数 较多时 取小值; b 地下 连续墙的 墙体厚度( m ) ; R O墙体中 心线半径( m ) o 图C . 0 . 2 墙体环向 效应的等效分布支撑弹簧示意图 1 一 地下连续墙墙体; 2 一 等效分布支撑弹簧 附录 D 本规程用词用语说明 D . 0 . 1 为便于在执行本规程条文时区别对待， 对要求严格程度 的用词用语说明如下: ( 1 ) 表示很严格， 非这样做不可的: 正面词采用“ 必须，; 反面词采用“ 严禁” 。 ( 2 ) 表示严格， 在正常情况下均应这样做的: 正面词采用“ 应，; 反面词采用“ 不应” 或“ 不得

28、” 。 ( 3 ) 对表示允许稍有选择， 在条件许可时首先应这 样做的: 正面词采用“ 宜” 或“ 可，; 反面词采用“ 不宜，+o D . 0 . 2 条文中 指定应按其他有关标准、 规范执行时， 写法为“ 应 符合的有关规定” 或“ 应按的有关规定执行” 。 附加说 明 本规程主编单位、 参加单位、 主要起草人、 总校人员和管理组人员名单 主 编 单 位: 中交第一 航务工程勘察设计院 参 加 单 位: 天津大学 主要起草人: 孙家明( 中 交第一航务工程勘察设计院) 李秀 英( 中 交第一航务工程勘察设计院) ( 以下按姓 氏笔画为序) 王保兴( 中 交第一航务工程勘察设计院) 邸 有政

29、( 中 交第一航务工程勘察设计院) 别社安( 天津大学) 杨丽民( 中交第一航务工程勘察设计院) 温广泰( 中交第一航务工程勘察设计院) 舒宁( 中交第一航务工程勘察设计院) 总校人员名单: 李永恒( 交通部水运司) 何文辉( 交通部水运司) 刘永绣( 中交第一航务工程勘 察设计院) 张树仁( 中港第一航务工程局) 吴敦龙( 中交水运规划设计院) 孙家明( 中交第一航务工程勘察设计院) 李秀 英( 中交第一 航务工程勘 察设计院) 邸有政( 中交第一 航务工程 勘察设计院) 4 2 刘进生( 中交 第一 航务工程勘察设计院) 王芳萍( 中交第一航务工程勘察设计院) 董 方( 人民 交通出 版社

30、) 管 Mil 人员 名 单: 孙家明( 中 交第一航务工程勘察设计院) 李秀英( 中 交第一航务工程勘察设计院) 刘 进生( 中 交第一 航务工程勘察设计院) 邸 有政( 中 交第一 航务工 程勘察设计院) 杨丽民( 中交第一航务工程勘察设计院) 中华人民共和国行业标准 港口工程地下连续墙结构设计与施工规程 M 3 03 - 7 00 3 条 文 说 明 目次 1 总则 ， ( 4 8 ) 3 码头和护岸地下连续墙结构设计 ( 4 9 ) 3 . 1构造 。 ( 4 9 ) 3 . 2 作用和作用效应组合 ( 5 0 ) 3 . 3 计算 ， ( 5 1 ) 4 支护地下连续墙结构设计 (

31、5 3 ) 4 . 1一般规定 ( 5 3 ) 4 . 2 作用和作用效应组合 ( 5 3 ) 4 . 3 直线形支护地下连续墙结构设计 ( 5 4 ) 4 . 4 圆形支护地下连续墙结构设计 ( 5 5 ) 5 地下连续墙施工 。 ( 5 7 ) 5 . 1 一般规定 ( 5 7 ) 5 . 2 现浇地下连续墙施工 ( 5 8 ) 5 . 3 预制地下连续墙施工 ( 6 2 ) 6 支撑结构和锚拉系统施工 ( 6 4 ) 6 . 1 一般规定 ( 6 4 ) 6 . 2 支撑结构施工 一 ( 麟) 6 . 3 土层锚杆施工 ( 6 5 ) 附录A 水平地基反力系 数计算 ( 6 6 ) 附录

32、B 直线形支护地下连续墙的 土压力、 内 力和 变位 计算 ( 6 7 ) 附录C 环梁和墙体的等效弹性支撑系数计算 ( 6 8 ) 1 总则 1 . 0 . 4 本条所指国家 现行标准主 要包括 板桩码头设计与施工规 范 ( J T J 2 9 2 ) , 建筑地基基础设计规范) ( G B 5 0 0 0 7 ) , 建筑基坑工 程技术规范 ( Y B 9 2 5 8 ) 和 建筑基坑支护技术规程 ( J G J 1 2 0 ) 等。 3 码头和护岸地下连续墙结构设计 3 . 1 构造 3 . 1 . 1 根据调查收集到的资料， 我国 港口 工程现有采用地下连续 墙式板桩码头和支护地下连续

33、墙结构， 矩形截面是常用的形式， 它 的形状简单、 便于制作且接头处理比较方便。 3 . 1 . 3 码头和护岸地 下连 续墙结构 设计， 常采用接头管做成的接 头， 可以做到相邻墙段接头部位混凝土的良好接触。 钻孔排桩形地下连续墙墙体结构，根据 目 前国内施工条件一 般采用一字形连续排列的形式。为防止桩间间隙的土体流失，墙 后应设置防渗漏帷幕墙，在考虑墙后排水时，一般设置反 滤井。 3 . 1 . 5 . 1 , 3 . 5 . 1 . 2 现浇地下连续墙的混凝土由于是在泥 浆中 采用竖管法浇注的， 其强度低于空气中浇筑的混凝土强度， 根据调 查目 前的 施工 能力混凝土强度等级一般可以作到

34、C 2 5 。另外， 为 保证工程耐久性其混凝土保护层厚度设计时要适当 增大， 施工才 可以 作到港口 工程要求的保护层的厚度， 根据多年的设计经验和 施工经验提出了本条的主筋保护层构造规定。 3 . 1 . 6 导梁和帽梁合一的形式称为胸墙， 这 种形式已在我国多个 地下连续墙式板桩码头中采用， 如天津海河沿岸郑家台码头和京 唐的码头等。 3 . 1 . 1 5 现浇混凝土前墙一般为整体连片式， 墙体本身不透水， 在 设计低水位附近设排水孔能减少作用在前墙的水压力。本条规定 在施工条件允许的情况下排水孔尽量接近极端低水位， 目的是最 大可能的减少墙后的剩余水头。 49 3 . 2 作用和作用

35、效应组合 3 . 2 . 1 , 3 . 2 . 2 条文中主动土压力和被动土压力的计算的 公式是 基于库仑公式的原理， 即平面滑动假定的极限平衡原理， 在推导公 式时比 库仑公式多考虑了 土的粘聚力 。 的作用因素， 弥补了库仑 公式只能适用于无粘性土的限制。所以公式能同时考虑填土表面 有坡度、 墙背倾斜、 土与墙背摩擦角以及土的粘结力等因素， 适用 于无粘性土和粘性土。该公式与郎金公式相比能考虑土与墙背间 的摩擦角的作用， 所以无需再考虑被动土压力的增减系数， 简化了 计算。 3 . 2 . 3 现 行行业标准 港口 工程地基规范 ( J T J 2 5 0 ) 中 规定土的 抗剪强度计算

36、指标， 应根据土质和工 程实际 情况确 定， 宜选用固结 快剪， 不宜采用直剪快剪。因此在实际工程中 如墙后土不能满足 固结要求时宜适当考虑未固结因素的影响， 也就是对固结快剪指 标可作折减， 这样比较接近工程实际， 其计算结果更趋合理。 3 . 2 . 6 地 下连续墙变形时土与墙体之间将发生相对移动， 其间就 产生了摩擦力。在极限平衡状态时， 墙前破裂土体向前移动而使 墙对土体产生向下的摩擦力， 此摩擦力阻挡破裂棱体的滑动， 于是 被动土压力则与此相反产生向上的摩擦力， 这样被动土压力的数 值 将减小。所以计算时墙前外摩擦角应取正值; 墙后外摩擦角应 取负值。由经验可知摩擦角对主动土压力影

37、响不大， 但对被动土 压 力的 影响甚大， 所以 摩擦角的 合理选择十分重要。经计算比 较 后， 本条规定了 土与墙面摩擦角的 取值范围。 3 . 2 . ， 地下连续墙码头墙前的 超挖深度， 现行行业标准 板桩码 头设计与施工规范 ( J T J 2 9 2 ) 规定一般为0 . 3 一 0 . 5 m 。对码头前 沿表层粘性土， 考虑到码头前沿开挖的扰动作用及挖深的卸荷作 用， 适当降低粘性土的粘聚力是有必要的， 有资料建议在码头前沿 开挖面以下 l m深度内完全不计其粘聚力， 但考虑到码头经长期 使用后， 土会恢复原来的设计状态， 部分考虑粘聚力是经济合理 的。 所以 条文规定泥面 处 。 取0 ， 泥面l m以下取未扰动土的值， 50 两者之间可按线性过渡。 3 . 2 . 8 当 墙前水位降落， 墙后地下水不能及时排出时， 便有剩余 水头 存在， 产生剩余水压力。 剩余水头的大小除取决于水位降落 幅度和 速率外， 还与地下连续墙排水孔设置位置和回填土及地 基 土的渗透性大小有关， 很难由计算确定。所以如有条件最好是在 实际工程的现场进行观测或对附近类似工程进行调查