孔组位置度检具.pdf

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1、内 嫩 机 配 件2 0 0 4 年第 6 期 孔组位置度检验及其量规的设计分析 D e t e c t i o n o f l o c a t i o n A c c u r a r y o f H o l e s a n d D e s i g n A n a l y s i s o n G a g e 甘翼伟 ( 广西玉柴机器股份有限公司) 摘要 本文通过对孔组位置度的检验及其量规的设计分析， 探讨了有基准时孔组轴线位置度 量规和无基准时孔组轴线位置度量规设计的差异， 剖析了 孔组位置度量规设计的基本要领， 明确了 解决孔组轴线位置度难控制且检验效率低的基本途径， 以满足孔组位置度的技术

2、要求与生产控制 的合理要求。 关键词) 孔组位置度检验量规设计 1 引言 在机械设计制造中， 用一组孔( 一般孔数大于 3 ， 我们简称为孔组， 以下同) 连接的结构是一种常见 的结构， 其轴线位置度( 位置度是限制实际要素对理 想要素位置变动量的一项指标) 往往是生产和检验 的一个难点， 特别是位置度的检验。说到检验， 应该 说对于高精度的孔组一般应该采用精确的测量方 法， 比如在平台上用通用量具组合或在三坐标测量 机上进行检测、 评定。但对于一般精度的孔组， 为确 保产品的加工质量和装配生产的顺利进行， 及时发 现质量问题， 对产品质量能够监控把关， 同时为了提 高检验效率， 生产中经常使

3、用位置度量规对产品进 行检验控制， 尤其是连接两零件用的过钉孔孔组， 设 计者为了保证装配的互换性， 这种孔组位置度公差 和基准要素往往要求按最大实体原则标注控制， 此 时， 其检验控制更适合于用综合量规检验， 因而检验 专用量规的设计显得更为重要。 本文结合实际工作经验， 对这种孔组位置度检 验及量规的设计作一个讨论分析， 以供同行参考。 2 正文 为了分析计算方便意见， 下面先将有关孔组位 置度量规设计计算所用到的部份公差、 参数列于以 下各表 : 测量部位导向部位 单位( tA m ) 工作部位位置公差 表 1 位置量规公差 定位部位 综合公差T i尺寸公差 允许最小 磨损量 尺寸公差

4、允许最小 磨损量 尺寸公差 允许最小 磨损量 最小 间隙 t p t p WM一 Wp一 I We 2 5 一4 0 4 0一6 3 6 3 一1 0 0 1 0 01 6 0 1 6 0 一2 5 0 2 5 0一4 0 0 4 0 0一6 3 0 6 3 01 0 0 0 1 0 0 0 一1 6 0 0 1 6 0 0一2 5 0 0 2. 52. 5 3 2. 5 3 3456810 0今6C曰勺伪 ，1右.1.1内乙勺一八 441311于6衬6 45681012 6810121620 注: 1 . 综合公差为被测要素本身位置公差与其尺寸公差之和。 2 . t 。 为量规台阶式测量件或

5、定位件的测量部位( 或定位部位) 对导向部位的位置公差( 如同轴度、 对称度等) 。 3 . 工作部位包括定位、 测量、 导向部位; 4 ， 根据G B 8 0 6 9 一 8 7 ( 推荐标准) 。 万方数据 甘翼伟: 孔组位置度检验及其量规的设计分析 4 3 表 2 且规测里和定位部位的墓本偏差 综 合 公 差 T r 2 5 一 4 0 - 窥 厕 、 _4 0 6 3 量部位白 宇 、 、 1 0 0 1 6 0 1 6 0 2 5 0 2 5 04 0 06 3 01 0 0 01 6 0 0 6 3一 l o o 基4 0 0 6 3 01 0 0 01 6 0 0 2 5 0 0

6、 准 类 基本偏 型 F ,外) 序号 n凡JC曰，二6060八曰 4护6、7JQO6QO 2UCU61勺八OCU八6，.乓 内jl乃41勺4/0j61岛7 、n勺、6CUCU111勺了勺 今4，J4八JfJ41勺41、 n，Jll口成U 勺伟JZ内 6工jOS ，1勺勺， ，白n“U， ，性气畜三， 0尹0，8 1.，1召且，1 8一10 固定式6 活动式一 ，几， 固定式8 活动式一 5 0 8 0 6 3 9 0 7 1 1 0 0 8 0 1 0 0 9 0 1 1 0 4 0 7 1 口口口 无基准0 八JJq 7 1 9 0 八巧0气nU6ll ，434凡J4 勺勺勺勺0口0 勺内

7、J乃3今伟 1825 Oo 口固定式9 Oo活动式一 1 11 4 2 0 口口口 口O 、U 固定式t o 1 2 活动式一一 1 6 2 0 2 0 2 5 2228 l822 固定式1 1 活动式一 1 4 0000口 口口000口 75910 3256 、dllJ 勺一4 n”6 今乃 600 1且，一 2， ，盆， 08 8l4 测量定位部位 的基本偏差 F p 量规固定式5 类型活动式- 注: 1 . 零件基准要素几何特征( 基准类型) 符号: 口: 平面要素O: 中心要素: 成组要素 2 . 基准类型中各组符号只表示基准体系中几何要素的组成， 与基准要素的顺序无关 3 . 根据G

8、 B 8 0 6 9 一 8 7 ( 推荐标准) 上表中代号的含义如下: F M , F p 测量部位和定位部位的基本偏差; WM , WP , WG : 测量、 定位、 导向部位的允许最小磨损量; 3 T M , T P , T c ; : 测量、 定位、 导向部位的允许尺寸 有基准时孔组轴线位置度量规 ; C t n i n : 导向部位的最小间隙。 图1 一 l a 所示的工件， 若孔数较少， 量规一般设 计成具有基准部位和与工件孔数相当， 位置度精度 较高的固定测销 1 的形式( 如图 1 一l b ) ， 此时若工 件各孔能通过量规， 则各孔位置度合格。 当工件孔数较多时， 一般设计

9、成有基准部位， 用 4 个位置度精度高的测量导套和 1 个活动测销3的 形式( 图 1 一l c ) ， 这时应使工件紧靠定位基准( 必要 时可用夹紧机构夹紧) ， 如活动测销能分别通过工件 各孔， 则各孔位置度合格。 下面就固定和活动两种结构的量规设计进行分 析。首先， 对固定的图 1 一l b 所示结构的量规进行 计算分析， 具体设计计算如下: 由综合公差T i 二t 十T =0 . 由表1 可知: T M = W M 二 0 1 0+0 . 0 5 8=0. 1 5 8 . 0 0 5 t p 按综合公差 T i =0 . 0 0 8 ; t P 二0 . 0 0 2 5 ; = 0.

10、1 5 8 位， 固 定式查表2 可知: F M 二 和工件以三个平面定 0. 01 8 因此， 可确定测销测量部位直径: ( d L M ) 4 v 7 9 1 8 _ 8 (w )s 图 1 一l a 图 L 一l b 万方数据 内 燃 机 配 件2 0 0 4 年第 6 期 销3 的测量部位做成台阶式， 取D B C = 6 所以 导 套 内 径: d L C = D u o T G = 6 + 0 .0 0 3 磨损极限: D W G - ( D B G + ( T c + WG ) =6+0. 0 0 3+0. 0 0 3 = 6 . 0 0 6 活动测销导向部位的直径: d L G

11、 = ( d l3G 一 C m in 只T G 而一般d B C = D B G 所以d L C = ( d 、一 C m in ) 0- T G = ( 6 一 0 . 0 0 3 ) 0- 0 . 0 0 3 = 5 . 9 9 7 0- 0 . 0 0 3 活动测销导向部位的磨损极限: d W G “( d 、一 C m in ) 一( T C + WC ) =( 6 一 0 . 0 0 3 ) 一( 0 . 0 0 3 + 0 . 0 0 3 ) =5 . 9 9 1 【 在孔组位置度检具中的导套一般采用带有台肩的导套 以防止在使用中受活动测销的冲撞而产生的松动。对于导 套的外径与本

12、体上的孔的配合可选取 H 7 / n 6的过盈配合， 直径选为1 0 ( 由设计者自定) 对于有基准时孔组轴线位置度的另外一种常见 结构就是盘类零件， 其通常是有很多沿圆周方向分 布过钉孔的结构， 如发动机中的飞轮， 其与曲轴头连 图 1 一l c d B M = D M M c 一t =8 一 0 . 1 二7 . 9 测销直径: d L M = ( d B M 十 F M ) o- T M = ( 7 . 9 + 0 . 0 1 8 ) o_ o .o o s = 7 . 9 1 8 0- 0 .0 0 5 测销磨损极限: d W M = ( d B M + F M ) 一 ( T M +

13、 WM ) 二( 7 . 9 +0 . 0 1 8 ) 一( 0 . 0 0 5 +0 . 0 0 5 ) =7 . 9 0 8 【 固定测销 1 与本体 2上的孔配合选过盈配合， 定为 H 7 / n 6 ( 直径D 1 可由设计者确定， 这里暂定为7 )， 为了操作 方便和易于确定哪个孔的位置度不合格， 在条件允许时( 例 如工件各孔是通孔或工件孔较长但又允许测销不通过孔的 全长时) 应使各测销的工作长度不完全相同。 I 对于图 1 一l c 所示的活动结构， 设计计算如下: 由综合公差 T i =t + T=0 . 1 0 + 0 . 0 5 8 =0 . 1 5 8 由表1 可知: T

14、 M = WM = 0 . 0 0 5 ; t p = 0 . 0 0 8 ; t i p = 0 . 0 0 2 5 ; T c = We = 0 . 0 0 3 ; C m i n = 0 . 0 0 3 由综合公差 T i 二0 . 1 5 8和工件以三个平面定 位， 按活动式查表2 可知: F M 二 0 . 0 2 5 因此， 可确定活动测销 3 测量部位直径: 因为d ,3M = D M M c 一 t 二 8 . - 0 . 1 = 7 . 9 所以测销直径: d L M = ( d B M + F M 延T M 二 ( 7 . 9 + 0 . 0 2 5 ) 0_ 0 .0 0

15、 5 = 7 . 9 2 5 0- 0 .0 0 5 测销磨损极限: d w m = ( d B M + F M ) 一 ( T M + WM ) =( 7 。 9 +0 . 0 2 5 ) 一( 0 . 0 0 5 +0 . 0 0 5 ) =7 . 9 1 5 由计算可知d ,.,1 不是完整的标准尺寸， 为了便 于制造， 使导套的孔径定为完整的标准尺寸， 将活测 接的沿圆周方向 有8 个孔( 其中一 个为定位孔) ， 下 面再就这种沿 圆 周分布各孔的位 置度的检验情况 的量规设计分析 图 1 一l d 讨论一下( 为了讨论方便作一简图如下图1 一1 d 所 示， 且还是分两种情况讨论)

16、 ( 1 ) 若不利用 0 1 2 F 8的定位孔， 仅利用定位止 口 ( 直径0 1 0 0 孔) 定位， 来检7 个0 1 4 . 5 + 0 - 1 6 孔( 7 孔原图为未注公差， 此处的公差是为了方便分析而 设定) ， 且在基准和被测要素符合最大实体原则条件 下， 假如工件中有7 个D o T = 0 1 4 . 5 0 0 . i “ 孔对中心 孔 C和底面H的位置度 t =0 . 2 0 ， 一个 必 1 2 F 8的定 位孔; 这时可以采用 7 个固定测销和导套来检验各 孔的位置度， 若能同时通过则说明各孔位置度合格 ( 检验量规图略) 设计分析计算如下: 根据综合公差T i

17、= t + T二 0 . 2 0 十 0 . 1 6 = 0 . 3 6 由表 1 可知: T M = Wm = T p =0 . 0 0 8 ; t p = 0 . 0 1 2 ; t p = 0 . 0 0 4 假若检具选定为固定式结构， 用一中心要素和 一平面要素定位， 查表2 可得F M = F p = 0 . 0 2 5 中间 孔定位止口直径( 同时检验) : 万方数据 甘翼伟: 孔组位置度检验及其量规的设计分析 d 1 L P = ( d 1 B P + 外) 几 T P ; 由于要实现同时检验， 应该有d j s p - D l m m c 因此 d 1 L P = ( D l

18、M M C + F ) 0 T P = ( 1 0 0 + 0 . 0 2 5 ) D 0 . 0 0 8 = ( 1 0 0 . 0 2 5 ) - 0 .0 0 8 中间孔定位止口磨损极限: d l w p =( d 1 B P + F P ) 一 ( T P + WP ) =( 1 0 0 + 0 . 0 2 5 ) 一( 0 . 0 0 8 + 0 . 0 0 8 ) =1 0 0 . 0 4 1 固定测销直径: d L M =( d s M + F M ) o T M ; 而d B M = D M M C 一 t 所以有: d L M - ( D M M C 一 t + F M )

19、o T M = ( 1 4 . 5 一。 。 2 0 + 0 . 0 2 5 ) 0_ 0 . 0 0 8 = 1 4 . 3 2 5 0- 0 . 0 0 8 固定测销的磨损极限: d w m =( d s M + F M ) 一 ( T M + wM ) =( 1 4 . 5 一 0 . 2 0 +0 . 0 2 5 ) 一( 0 . 0 0 8 +0 . 0 0 8 ) =1 4 . 2 0 9 假若检具底板安装测销各孔对定位基准位置度 允差t p 二0 . 0 1 2固定测销两台阶外圆同轴度允差 t p 二 0 . 0 0 4 0 这时若采用 7 个活动测销的方法， 其具体设计 方案可

20、参考图 1 一1 C ， 这时按活动式量规查表 2得 甄 =F p =0 . 0 3 6 而由表 1 得: C m i n =0 . 0 0 4 ; T G =WG = 0 . 0 0 5 0 对于这种情况， 设计检具时有灵活性， 比如可以 在圆周上增加一个固定销， 再用 6个活动测销同时 插人， 若能顺利通过说明各孔位置度合格。 ( 2 ) 若利用 必 1 2 F 8的定位孔， 由于该孔对中心 孔C比其余 7 个孔有较高的尺寸和位置精度， 如果 以必 1 2 F 8 孔和中心孔两个中心要素和一个平面同 时定位， 再用一个活动测销分别检验其余 7 个孔， 这 时可由表2 得F M = 外= 0

21、 . 0 4 ; 并按分别检验形式确 定检具定位部位的尺寸， 具体计算如下: 中间孔定位止口直径: d 1 L P = ( d 1 B P ) 0 T P ( 分别 检验) ; 由于要实现分别检验， 应该有d 1 B p = D i m m c 因此 d 1 L P 二 ( D l M M C ) 0- T P = ( 1 0 0 ) o 0 .0 0 8 = ( 1 0 0 ) 0- 0 .0 0 8 中间孔定位止口磨损极限: d l W p “( d 1 B p ) 一 ( T p + Wp ) =( 1 0 0 ) 一( 0 . 0 0 8 + 0 . 0 0 8 ) 二9 9 . 9

22、8 4 小定位销直径: d L P - ( d B P ) 0- T P s 而d B M = D M M C 所以有: d l P _ ( D M M C ) 0 丁 p = 1 2 . 0 1 6 0_ 0 .0 0 8 【 注: 1 2 F 8 ( 0+ 0 .0 0 1 6 ) I 小定位销的磨损极限: d w p 二 d B p 一 ( 升十 Wp ) =1 2 . 0 1 6 一( 0 ， 0 0 8 +0 . 0 0 8 ) =1 2 4 无基准时孔组位置度量规讨论分析 为了方便意见， 先分析当工件的孔数较少而又 无基准时孔组位置度量规设计( 如图 1 - 2所示) : ( 1

23、0 ( 孔) 4 - 岛( H 7 ) 6 0 . 0 0 2 5 0 0 . 0 0 8 刃 U h ) 吃 孔 ) ( 衬 图 1 一2 由于孔数较少， 采用在检具上有与工件孔数相 同数量的固定测销式量规进行检验， 检验时当各测 销能同时插人工件时才能保证工件各最大实体孔的 位置度合格。量规设计计算分析如下: 根据综合公差 T i = t +T=0 . 1 十0 . 0 5 8 =0 . 1 5 8 查表 T M =WM “T p =0 . 0 0 5 ; t p = 0 . 0 0 8 ; t p = 0 . 0 0 2 5 1|户、|、 得 根据综合公差 T i =t 十T二0 . 1

24、 十0 . 0 5 8 = 0 . 1 5 8 查表2 得: ( 按无基准和固定式) F m = 0 . 0 1 2 因此测销测量直径: d L M = ( d B M 十 F M ) o 丁 M 而d B M = D m m c 一 t = 8 一 0 . 1 = 7 . 9 0 即: d L M = ( d B M + F M ) o T M = ( 7 . 9 0 + 0 . 0 1 2 ) 0_ 0 .0 0 5 = 7 . 9 1 2 0_ 0 .0 0 5 测销磨损极限: d w m = ( d s m + F M ) 一 ( T M + W M ) =( 7 . 9 0 + 0

25、. 0 1 2 ) 一( 0 . 0 0 5 + 0 . 0 0 5 ) =7 . 9 0 2 测销与底板的配合直径可由设计者自 定。 下面再对当孔数相对较多时， 无基准孔组位置 度检验的情况进行进一步的探讨: 万方数据 内 嫩 机 配 件 2 0 0 4 年第6 期 假定讨论的孔组位置度也符合最大实体条件。 要检验这种无基准孔组位置度， 从原则上讲， 只 能采用上述方法检验， 也就是在检具上有与工件孔 数相同数量的测销， 当各测销能同时插入工件时才 能保证工件各最大实体孔的位置度合格， 且这时测 销测量部位的基本直径为d B M - D M M C 一 t 。这是理 想状态， 要满足这种要求

26、才能判定被测产品合格， 而 在现实生产中是难以满足的。 为此， 在实际工作中有必要采取措施， 以确保生 产检验的正常进行， 对此我首先是采用如下方法: 那就是在检具本体上用两个固定测销和多个导 套， 当工件以两孔在两个固定测销上定位后， 用一个 活动测销通过各导套来检验除两定位孔之外的各孔 位置度t ， 这时如能顺利通过各被测孔， 则被测各孔 在最大实体( D M M C ) 时其位置度是合格的。 如果两固定测销和活动测销的测量部位的基本 直径都为D M M C - t 时， 则在检验中由于无基准， 工 件可以在( D M M C 一 t ) 范围内移动( 这仅是对于最大 实体孔而言， 而当孔

27、偏离了最大实体时移动范围更 甚) ， 以致于某些处于最大实体孔的位置度达到 2 t 时， 活动测销仍旧能插入被测孔。也就是因此而又 带来了一个新的问题， 怎么办呢?为了解决这个问 题， 我在实际工作中曾采取过两种措施予以弥补: 一个措施是将一个固定测销的测量部位做成基 本直径为D M M c 的圆销， 另一个固定测销做成四菱形 的， 且其测量部位在两中心连线方向上的基本直径 为D M M C - t 而在垂直于 两销中 心连线方 询上的 基 本直径为D M M C ， 再用一个基本直径为D M M C 一 t 的 活动测销来检验其它各孔的位置度( 如图1 一 2 a ) . 图 1 一2 a

28、用这种方法如果有一对较精确的孔作为固定的 定位孔， 效果是较理想的， 但一般孔组并没有位置度 较精确的两定位孔， 两定位孔多为任意的， 因此， 由 图1 一 2 a 可知， 在最大实体条件下， 只有当所选的两 孔轴线距离为( L / 2 一t / 2 ) 至( L / 2 十t / 2 ) 时量规中的 两固定测销才能放人， 而当所选的两孔轴线距离大 于( L / 2 + t / 2 ) 到 L m a x和小于( L / 2 一t / 2 ) 到 L m i n 时两固定测销均不能插人位置度为合格的两最大实 体定位孔， 这是一个不足; 后来我作了进一步的分析 知道， 对整个孔组这种方法也会产生

29、误判， 其既可能 产生对位置度合格的最大实体孔插不人活动测销也 可能产生对位置度不合格的最大实体孔插却能插人 ( 如果轴线位置偏离所假设的两垂直方向时) 。这种 方法对于一般要求不是很严或者讲风险不是很大的 生产还是可行的。 另一个措施是使两固定测销和活动测销的测量 部位的基本直径都取为( D M M C 一 t / 2 )其理由是使 工件放人两固定测销的两最大实体孔相互间仍可移 动 t / 2 ， 工件各最大实体孔相对活动测销相互间又 可移动 t / 2 ， 所以工件其它各孔相对两固定测销孔 的位置度为t ， 由分析可知该办法对有些极限情况 防止位置度超过 t 可起到弥补作用， 但同时对另一

30、 些孔提高了其位置度的要求， 致使位置度合格的孔 被认为是不合格的。 综上所述， 两种措施都只能照顾到某方面而又 忽略了另一方面， 从概率的观点上看， 由于各孔实际 直径不一定都做到最小， 而且往往在大于最小直径， 各孔位置度相互影响也不一定都出现在极限位置的 情况， 这就是我采用上述两种弥补措施的原因， 而且 通过生产实践检验是可行的。 从另一个角度来看， 也就是从位置度定义出发， 对按最大实体原则标注的孔组位置度， 在没有规定 定位基准和孔数较多时， 正如前所述原则上仍应采 用测销数与工件孔数相同的量规， 我采用上述方法 主要是考虑到若测销数过多， 使用起来不方便， 同时 也是由于一般孔组

31、位置度检验时不追求判定哪个孔 不合格。 若从实用方面出发， 在某些情况下我们还可以 根据工件的孔数， 在工件适当位置的孔中同时通过 导套再插入2 .4 个活动测销， 以起到综合定位和均 化误差的作用， 这样可以使工件相对于量规的位置 误差尽量减少， 其它各孔再用一活动测销依次通过 导套检验， 而不用固定的测销， 但这时一般要同时先 在工件适当的位置插人几个( 一般要大于3 个) 活动 测销， 再用一个活动测销检验其它各孔， 此时测销测 量部位的基 本直径建议均为D M M 。 一 t 。这里需要说 明的一点是， 当孔组的位置度公差在相互垂直的两 个方向上要求不同时， 测销在相互垂直的两个方向

32、上的直径原则上要求分别计算， 生产制造时可做成 四菱销( 虽然制造上不那么方便)，另外， 在工件被检 万方数据 甘翼伟: 孔组位置度检验及其量规的设计分析 验孔长度允许的条件下， 可将测销沿长度方向做成 具有相互垂直的两个菱形的形式。 当然位置度要求不高( 一般位置度要求大于0 . 5 ， 精度等到级在 1 1 级以上) 且被测孔较大时， 孔组 位置度检验可用观察法， 检具做成各观察孔基本直 径为D M M C + t 的形式。 5 结论 通过以上对孔组位置度检验及其量规的设计的 讨论分析， 对于孔组位置度的检验及其量规设计制 造可以明确以下几点: 1 ) 采用量规综合检验控制孔组的位置度可以

33、 大大提高检验效率， 明确了解决孔组轴线位置度难 控制且检验效率低的基本途径， 以满足孔组位置度 的技术要求与生产控制的合理要求。 、 2 ) 明 确了 有基准时孔 组轴线位置度量规和 无 基准时孔组轴线位置度量规设计的差异。 3 ) 完善孔组位置度量规设计方法与基本要求， 分析了孔组位置度量规的测量误差及其影响。 参考文献 1 公差配合与技术测量 ， 陈泽民、 忻良昌主编， 机械 工业出版社， 1 9 8 4 机械制造检验技术 ， 陈天佐主编， 国防工业出版社 G B 8 0 6 9 一 8 7 ， 综合量规检验。 铝活塞毛坯铸造质量攻关技术服务 铭活塞铸造质量标准要求很高。由于品种型号 繁

34、多， 活塞结构复杂( 裙部上下壁厚相差悬殊或裙部 装有防涨钢片或头部镶有奥氏体耐磨圈等) 、 材质各 异( 共晶或过共晶铝硅合金) 以及熔炼工艺复杂不易 掌握等情况， 致使产品内在质量不理想， 某个型号产 品铸造缺陷总是消除不掉， 成批报废是常有的事情。 为加工高质量要求的产品， 有的企业不计成本; 采取各种方法以达到质量最低标准， 但其铸造废品 率却很高。还有的企业， 为了保证少数品种铸质量， 重金购买大型设备浇注机， 浇注毛坯。省了劳 动力， 但铸造废品率仍较大， 生产效率低， 设备故障 多， 经济效益仍然很差。 为提高产品质量， 生产符合质量高标准要求的 产品， 且大量降低铸造废品率，

35、( 生产批量大的， 假若 降低百分之一的“ 铸废率” ， 其减少损失也是非常可 观的) 。我们愿意为你助一臂之力凡是需要我 们协助解决此类问题的企业， 请来电联系， 我们将乐 意为你服务。( 客户可任意挑选一型号生产批量大 的， 而又经长久攻关未得到彻底解决问题的产品与 我们合作再次攻关， 进行验证) 攻关品种: 各种型号与构造各异的中 小型摩托、 汽车与拖拉机铝活塞 攻 关 品 种 材 质: 共晶或过共晶铝硅合金 攻关品种质盆标准: 在不使用浇注机大型设备 所采取的下抽芯式浇注以及不使用保温冒口和过滤 网片情况下， 采用“ 高质盘、 零缺陷” 思路设计的单冒 口 模具。活塞毛坯没有缩孔、 缩

36、洞及冷隔等铸造缺 陷; 内部晶体结晶致密， 内在质量得到提高; 毛坯表 面平整光滑; 宏观检查符合金相检验标准要求。 经验证: 攻关质量达到了国内与国际同行业极 高程度。晶体结晶细密， 金相宏观检查: 没有针孔， ( 国内与国际行业攻关难题) 共晶铭硅合金活塞外圆 精加工特别光亮( 与攻关前同一品种产品亮度比 较) ; 过共晶( 含 S i 2 2 % -2 4 %) 铭硅合金活塞外圆 精加工没有斑块纹( 国内与国际行业攻关难题) 攻关品种铸造废品指标: “ 高质量必然是低消 耗” ， 铸造废品极低。达到或超过国内与国际同行业 先进水平( 同型号比较) 多家企业生产线验证: 攻关品种“ 铸废率

37、” 达到 了国内与国际同行业少有的极低程度。在原材料、 熔炼与浇注符合工艺要求并认真执行工艺纪律情况 下， 按国家标准: G B / T 1 1 4 8 - 9 3 “ 内燃机铝活塞技术 条件” 检验， 摩托活塞“ 铸废率” 为0 %( 国内与国际 行业攻关难题) 服务形式与内容: 1 . 技术转让， 签订合同， 法律 公证， 提供经多家企业生产验证全套技术资料。( 共 晶或过共晶铝硅合金“ 高质量、 零缺陷” 活塞毛坯浇 注模具) 试模时验证。未达合同技术要求， 全额退 款; 2 . 应客户要求上门 服务， 签仃合同， 法律公证， 现 场调查、 提出问题、 资料设计与技术咨询或指导， 由 客户任意挑选两个产品验证。 联系电话: 0 7 9 1 -6 3 7 3 3 2 6手机: ( 0 ) 1 3 0 3 7 2 4 9 8 9 3 联系地址: 南昌市二七北路 7 号一1 0 号信箱 联系人: 史先生 邮编 : 3 3 0 0 4 6 万方数据