1、附录A各类模板用材设计指标A.1制材设计指标A.I.I钢材的强度设计值，应根据钢材厚度或直径按我A.I.I-1采用.阴冷件的强度设计值应按表A.1.I-2采用.连接的强僮设计值应按表A.I.1-3、表A1.JY采用.表A.1.1.1钢材的强度设计值（NfmmZ）钢材抗拉.抗压和抗弯f抗剪fv端面承压（刨平顶紧）fee牌号庠度或出径（mm）Q235钢16-4020512040-6020011560-100190IIOQ355纲16-3529517()355026515550-100250145Q39O钢6350205415163535-5033531519018050-1()029517()Q4
2、20iH16380220440163536021035-5034019550-100325185注：表中厚度系指计算点的制材厚度,时轴心受控和轴心受压构件系指极面中较厚板件的原度.衣A.I1.-2铜铸件的强度设计值（Nmm钢号抗拉、抗压和抗弯f抗四fv端面承压（凿平顶紧）心ZG2OO4OO15590260ZG230-450180105290ZG27O5O()210120325ZG3IO-57O240140370表A.1.I-3焊的强度设计值（Nm11焊接方法和焊条型号构件钢材对接焊缝角炸缝牌号厚度或直径（mm）抗压/焊维质量为下列等级时，抗拉个抗剪仆抗拉、抗压和抗=Jfr一级、二级源自动焊、半
3、自动焊和E43型焊条的手工焊Q235钢16-4020520517512040-6020020017011560700190190160110自动焊、半自动焊和E50型焊条的手工焊Q355tM163103102651802001635295295250170355026526522515550-I(K)250250210145自动焊,半自动:和E55型焊条的手工焊Q390钢163533533528519035-5031531527018050-1295295250170Q420钢163536036030521035-5034034029019550-1325325275185注；I自动焊和半自动
4、焊所采用的焊丝和焊剂，应保证其熔敷金属的力学性能不低于现行国家标准4埋孤焊用碳钢焊丝和焊剂3GB,，TS293和低合金钢理弧焊用焊剂GB,TI2470中相关的规定。2焊缝质此等级应符合现行国家标准安剂结构工程施I：筋状验收双范GB5O2O5的规定,其中厚度小于8mm钢材的对焊焊缝，不应果用超声波探伤确定焊缝质J等级.3对接焊维在受压区的抗弯强度设计做取Rh在受控区的抗弯强度设计值取忆4表中厚度系指计算点的钢材厚度,对轴心受拉和轴心受压构件系指裁面中较厚板件的皿段，表A.I.I4螺性连接的强度设计值（N/mN）螺栓的性能等级、锦检和构件钢材的牌号普通螺检锚栓承压型连接高强收螺栓C级螺检A级、B级
5、螺栓抗拉Gh抗剪fvb承3fcb抗拉f,b抗剪Rb承压fch抗拉不抗拉f,b抗剪fj承压普通螺栓46级、4.8级17()1405.6级21()1908.8级4()0320锚检Q23S钢一一一140一Q355钢180承压型连接诲强度螂检8.8级400250一10.9级500310构件Q235钢一305一405470Q355钢385510一590Q390钢400530615Q420钢425560一一655注；IA级爆枪用于d24nn和1.IOd或1.24mm或1.10d或1.150rnm（按较小值）的螺椎。d为公称直径，I为螺杆公称长度。2A线、B级爆栓孔的精度和孔壁衣面机施度，C级蝶栓孔的允许偏
6、处和孔照表面粗槌度，均应符合现行国家标准，:钢结构J：程施JJ出址验收规范3GB50205的要求.1.2计算下列情况的结构构件或连接件时，本规范第A1.1.条规定的强度设计假应乘以下列相应的折减系数：I单面连接的单角钢1）按轴心受力计算强度和连接0.85;2）按轴心受压计算稳定性等边角纲0.6+（）.0（H5,但不大于1.0;短边相连的不等边用钢05+0.002队但不大于1.0;长边相连的不等边角钢0.7;入为长细比，对中间无连系的单角钢压杆,应按地小回转半径计算，当K20时，取卜20；2无垫板的单面施焊对接理缝0.85;3施工条件较差的高空安装焊连接0.90;4当上述几种情况同时存在时,其折
7、减系数应连乘.1.3刖材和钢话件的物理性能指标应按表A.1.3采用。表A.1J铜材和第淋的物理性能指标弹性模StE(Nff1.i2)剪切模最G（NZnnij）线膨张系数（以每度计）质限需度P(kN11?)2.O61O,0.79X101210t78.50A.2冷彳、量SMR设计报务A.2.I冷弯薄壁型钢钢材的强度设计值应按我A21-1采用、焊接强度设计值应按&A.2.1-2采用、C级普通燃检连接的强度设计伯应按表A21.3采用.电阻点理每个焊点的抗剪承我力设计值应按表A.2.IT采用。*a,2,i-i冷期&（!材的IUHmt似旧同钢材牌号抗拉、抗乐和抗弯f抗剪fv端面承压（磨平顶紧）feeQ23
8、5钢205120310Q355钢300175400A2.1.-2冷IWSM!W按聋度设计值（Mn由构件钢材牌号对接焊缱角理缝抗压f：抗拉f.,抗剪f；抗压、抗拉、抗剪fr,Q235钢205175120MOQ355钢300255175195注；1Q235钢与Q355钢对接焊接时，焊接覆度设计值应按本表中Q235钢一栏的数值采用。2经X射线检查符合一、二级焊缝质信标准对接焊缝的抗拉强度位采用抗压强度设计值.*A.2.1-3芹8HR(0Mtt连接的空设计值(Nm11类别性能等徼构件钢材的牌号4.6级、4.8级Q235W0355-抗拉H165一抗剪1?125承压，290370*A.2.1-4电用点“蜥
9、却和焊板件中外层较薄板件的厚度t(11n)每个焊点的抗剪承载力设计值N/(kN)相焊极件中外层较薄板件的厚度t(11m)每个焊点的抗典承栽力设计值N.(kN)0.40.62.05.90.61.12.58.00.81.73.010.21.02.33.5IZ61.54.0A.2.2计算下列情况的结构构件和连接时，本附录&A.2.1-1&A21，规定的胆度设iHtt,应乘以下列相梗彻做票敬，1平面格构式楞系的端部主要受出腹忏0.85;2单面连接的单用钢杆件：1)按轴心受力计算强度和连接0.85;2)按轴心受压计算稳定性0.6+0.OOM；注：对中间无联系的单角钢压杆，为按最小W1.转半径计分的杆件长
10、细比：3无空板的单面对接焊缱0.85:1施工条件较差的海空安装焊缝0.9;5两构件的连接采用搭接或其间填有些板的连接.以及单前板的不对称连接09:6滋儿种情况同时存在时,其折诚系数应连乘。A.2.3剂材的物理性能应符合表A1.3的规定，A.3木材设计指标AA1.微西W崛耕卬济撇i殳i忖的应嵌劭期啪益1木材树种的强度等级应按表A.3.1-1和表A.3.1-2采用：2在正常情况下,木材的强度设计值及弹性模Sb应按表A.3.13采用：在不同的使用条件下，木材的强度设计位和弹性模量尚应乘以去A.3.17规定的调整系数；对于不同的设计使用年限,木材的强度设计值和弹性模就尚应乘以表A.3.I-5规定的调整
11、系数：木模板设计按使用年限为5年考虑.*v针酎骨科木椅fi用的SwMK强度等级如别适用树种TC17A柏木长叶松湿地松粗皮落叶松B东北落叶松欧洲赤松欧洲落叶松A铁杉油杉太平沙海岸黄柏花旗松一落叶松西部铁杉南方松TC1.5B何5公杉西南云杉两亚松TC1.3A油松新箱落叶松云南松马尾松担叶松北美落叶松海岸松B红皮云杉丽江云杉樟子松红松西加云杉俄罗斯红松欧洲云杉北关山地云杉北关短叶松TC1.1.A西北云杉新疆公杉北美黄松云杉一松一冷杉铁一冷杉东部铁杉杉木B冷杉速生杉木逑生马尾松新西兰辐射松强度等领适用范国TB20赤冈根木门格里斯木卡普木沉水精克隆嫌心木紫心木平叶豆塔特布木TB1.7悚木达荷玛木萨佩莱木
12、苦油树毛罗谷黄TB1.5链来（博木）桦木黄梅兰蒂梅伊瓦木水曲柳红劳岁木TBI3深红梅丝带浅红梅兰帝白梅苴带巴西红耳光木TB1.1.大叶椒小叶椒*A.3.1-3木材的强度设计值和弹性模(MmnP)强度等级组别抗驾fm顺纹抗压及承压fc顺纹抗拉ft顺纹抗剪fv横纹承压fc,90用性模量E全发面局部表面和齿Ifi拉力螺栓垫板下IC17A1716101.72.33.54.6100OOB159.51.6TC1.5A15139.01.62.13.14.210000B129.01.5TC13A13128.51.51.92.93.810000B108.01.49000TC1.1.A11107.5141.82.
13、73.69000B107.01.2TB202018122.84.26.38.412000TB171716112.43.85.77.611000TB151514102.03.14.76.210000TB1313129.01.42.43.64.88000TB1.1.11108.0I.：.：.13.1-1.I7000注：计算木构件端部(如接头处)的拉力螺栓垫板时.木材搔纹承压强度设计值应按“局部表面和齿面”一栏的数值采用.表A.3.14不同使用条件下木材强度设计值和弹性模量的调整系数使用条件调整系数强度设计值弹性模量露大环境0.90.85长期生产性高温环境，木材表面温度达1050C0.80.8按恒荷
14、载收算时0.80.8用在木构筑物时0.91.0施工和维修时的短暂情况1.21.O注：1当仅有恒荷我或恒荷就产生的内力超过全部荷载所产生的内力的8第时,附单独以恒荷我进行期1.2当带卜条件问计出则，表列各系数应连熟表A31.-5不同设计使用年限时木材强度设计值和弹性模量的调整系数设计使用年限调整系数强度设计值弹性模量5年1.11.125年1.051.055Q年1.01.0100年及以上0.90.9A.3.2对本戏范表A.3.1I、表A.3.12以外的进口木材.应符合国家有关规定的要求.A.3.3下列情况.本规范表A.3.13中的设计指标,尚应按下列规定进行调整：1当采用原木时，若脸算部位未经切削
15、其顺纹抗压、抗与强度设计值和弹性模量可提高15:2当构件矩形截面的短边尺寸不小于15Omm时,其强度设计值可提高10%:3当采用湿材时，各种木材的横放承压覆度设计侑和弹性模业以及落叶松木材的抗穹强度设计值宜降低10%:1使用有钉孔或各种扭伤的旧木材时，强度设计值应根据实际情况予以降低。A.3.4进口规格材应由主普的管理机构按规定的专门程序确定强度设计值和弹性模朵，A.3.5本规范果用的木材名称及常用树种木材主要特性、主要进口木材现场识别要点及主要材性、已经确定的目测分级规格材的树种和设计值应符合现行国家标准W木结构设计规范GB50005的有关规定.A.4铝合金型材A.4.1建筑模板结构或构件
16、当采用铝合金型材时，其强度设计值应按去A4.I羽乩表1*9材的雪度设计值（N/.）牌号材料状态壁厚(ran)抗拉、抗压、抗弯强度设计值九抗剪强度设计值1.1.D2Cs所有尺寸140801.Y11CZM(ABM).A.4.2当采用与本规他第A.4.I条不同牌号的狷合金型材.应:有可戕的江里2数掘.并经数理统计确定设计指标后方可使用，A.5竹木胶合板材A.5.1粒面竹胶合板的抗弯覆度设计值和弹性模状应按表A.5J采用或根据网所得的可黛做的H.A.5.2覆Ift1.木腰合板的抗弯强度设it值和弹性模Ift应按表A52新版H嘛泌蜥得的可嬲据来A.5.3更合木纤维板的抗叫强度设计值和弹性模成应按表A5
17、3利域根据幽而制阿K剃).A.S1.竹皎合WB度汲计值小)和弹恻1项目板厚度(mm)板的层数3层5层抗弯强度设计值(Nmn2)153735弹性模量(N/mn?)15105849898冲击强度(Jcm3)158.37.9胶合强度(N11W)153.55.0握钉力(N11m)15120120爱EVmemwwirai(1耦帷H项目板厚度(mm)表面材料克降、山械桦木板质材平行方向垂直方向平行方向垂直方向平行方向垂直方向抗弯强度设计值(M三nO123116241612.529153021221712.026182921201511.525祥性模值(N11m)1211.5X107.3X1010X104.
18、7X101.5X10,9.0IO51511.5X107.1.10,101O,5.OXIO31.2X10,9.0X10，1811.5,7.0IO11010,5.4X1031.010,8.010,附录B模板设计中常用建筑材料自重赛B常用电物材料自公表材料名称单位自重备注胶合三夹板（杨木）kN11r0.019胶合三夹板（板木）kNm20.022胶合三央板（水曲柳）kNn20.028胶合五夹板（杨木）kNm-0.030胶合五夹板（股木）kN11r0.034胶合五夹板（水曲柳）kN11r0.040铸铁kNm72.50钢kNm,78.50铝kNn:27.00铝合金kNn,28.00普通砖kN11P19.0
19、0p=2,5=0.87粘土空心砖kNm,11.00-4.50p=2.5=0.47水泥空心地kNm,9.8290X290XMG-85块石灰炉渣kNm11072一水泥炉渣kNn,1214一石灰锯末kNim,3.4石灰锯木=I3水泥砂浆kNm,20素混凝土kNm,2224振捣或不振投矿渣混凝土kNm,20焦渣混凝土kNm,1617承电用隹渣混凝土kNm,1074填充用铁屑混凝上kNm,28-65续表B材料名称单位白备注浮石混凝十kNmj914泡沫混凝土kN/m46钢筋混凝土kXm24-25一膨胀珍珠岩粉料kNm,0.82.5干，松散=0.045-0-065水泥珍珠岩制品kNmj3.540.03膨胀蛭
20、石kNms0,82聚苯乙烯泡沫塑料kNm,0.5稻草k111.2锯末kNm,2-2.5附录C等截面连续梁的内力及变形系数C.I等跨连续梁表C1二跨等跨连续梁荷载简图弯矩系数Ku剪力系数Kv挠度系数KwMppMuVAVntVn41.-V-一,.q1.,ur.静载0.07-0.1250.375-.6250.5210.625加上M1卜J一活我最大0.096-0.1250.437-0.6250.6250.912活我最小0.032-0.391AIFJFq替我0.156-0.1880.312-0.6880.6880.9114注CA活栽最大0.203-0.1880.406-0.6880.6881.497F活
21、载最小0.0-17-0.586JFF：静我0.222-0.3330.667-1.3331.4661.333-f占B乜活载最大0.2780.3330.8332.508-1.3331.333M=Kuq1.-.阴力V=KvqI.挠度y事上-1002/集中荷我作用下；驾矩M=KMR剪力V=KvF,；挠度VKW2支座反力等于该支座左右截面剪力的绝对值之和：3求跨中负弯短及反挠度时，可杳用上去“活我最小”项的系数，但也要与静教引起的弯矩（或挠度）相组合。4求某跨的跨中呆大正弯矩及最大挠度时，该跨应满布活荷载，其余部隔一挎酒布活荷载：求某支座的最大负弯矩及最大剪力时,该支座相邻两跨应满布活荷教,其余每隔一跨
22、满布活荷毂.即查用上表中“羯段最大”一项的系数.并与静蛾引起的考矩（财力或挠度）相组合，C.1.-3四篇等篇连续梁荷就简图弯矩系数恰剪力系数KV挠度系数KWMi中MuMctVaVttVC左VC右V1.V2中见静栽0.0770.036-0107-0.0710.393-0.6070.536-0.1640.4640.6320.186枚大活最0.1000.0980.121-0.1070.446-0.6200.603-0.5710.5710.9670.660活栽最小-0.023T).(M50.0130.018一-0.307-0.558见ir-r-一十一,注：同三跨等跨连续梁.C2表C.2-1二跨不等眄漉
23、续梁荷载简图计算公式n3TSAw4i14】；弯矩M=表中系数Xg1.J(kNm)剪力V=表中系数Xq1.1.(kN)静战时活载最不利布置时nMiM1MBttVYB左最大VMi最大Vc%最大MJ垠大YAift大VC最大1.01.11.21.31.41.51.61.71.81.92.02.252.50.0700.0650.0600.0530.0470.0400.0330.0260.0190.0130.0080.0030.07C0.09C0.I1.1.0.1330.1570.1830.2090.2370.2670.2980.3300.4170.5130.1250.139-0.1550.175-0.1
24、950.219-0.2450.2740.3050.339-0.375一0.477-0.5940.3750.3610.3450.3260.3050.2810.2550.2260.1950.1610.1250.0230.0940.6250.639-0.655-0.6740.695-0.719-0.7450.7740.8050.839-0.8750.976-1.0910.6250.6760.7290.7840.8390.8960.9531.0111.0691.1281.1881.3371.488-0.3750.4240.171-0.516-0.561-0.604-0.617一0.689-0.731-
25、0.7720.813-0.973-1.0130.0960.0970.0980.0990.1000.1010.1020.1030.1040.1010.1050.10?0.1080.0960.1140.1340.1560.1790.2030.2290.2560.2850.3160.3470.4330.5270.4330.4400.4430.4460.4430.4500.4520.4540.4550.4570.4580.4620,4640.438.4780.518一0.558-0.5980.638-0.677.716-0.755-0.794.833.930-1.027C2-2三葬E陋溪荷载荷图计算公
26、式二山t中,KWwYUI1.62$CI占M41/?=./1弯矩=表中系数Xq1.(kNm)剪力V=表中系数Xq1.(kN)静载时活载最不利布置时nMiM2MB支VAYB左VBfjM最大X2破大MB最大YAift大VB左最大VB右最大222111111111000000(5黑09876543209876540.0870.0880.0880.0870.0860.0830.0800.0760.0720.0660.0610.0550.0190.0430.0360.0300.0240.0110.002-0.063-0.049-0.035-0.021-0.0060.0100.0250.O1.1.0.058
27、0.0760.0910.1130.1330.1530.1740.1960.2190.2790.344-0.03-0.0800.080-0.082-0.086-0.092一0.100-0.110.122一0.136-0.151-0.m-0.1870.203-0.23)-0.2550.281-0.初4一。.4330.4170.4200.1200.413C.4140.4080.4000.3900.3780.3650.3490.3320.3130.2920.2690.2450.2190.1460.063-0.5830.5S0-0.580-0.5820.586-0.592-0.600-0.610-0.6
28、22-0.636-0.651-0.663-0.6870.708-0.731-0.755-0.781-0.854-0.9380.2000.2500.3000.3500.4000.4500.5000.5500.6000.6500.7000.7500.8000.8500.9000.9501.0001.1251.2500.0890.0920.0940.0960.0980.1000.1010.1030.1040.1050.1060.1070.1070.1080.1090.1090.HO0.I1.1.0.1120.0150.0220.0310.0100.0510.0630.0750.0890.1030.1
29、180.1340.1510.1690,1880.2030.2290.2500.3070.370-0.096.095-0.095.098.102.108-0.117-0.127-QI39-0.152Th168一0.185.201.224-0.247.27i-0.297T.四-0.4520.4220.4290.4340.4390.4430.4470.4500.4530.4550.4580.1600.4620.4630.4650.4660.4680.4690.4710.474-0.596-O.595-0,595.593.602T).6080,617.627.6390.652.6680.635-0.7
30、04-0.724.747-0.771-0.797-0.869.9520.1610.4500.4600.4830.5120.5460.5830.6230.6650.7080.7530.7980.8430.8900.9370.9851.0311.1511.272C.3悬臂梁的反力、剪力、弯矩、挠度表C.3悬臂梁的反力、剪力、弯矩、挠度表荷载形式IAB4J一？：Td1.b/UUiRi,T1.ni1.111一Tr-U21.”TU.4匚弯矩M图-r*T11TH1.1.TTTT1.rnI口TT1.脚力V图jj1I1.ZTO反力R(FFR11=F=q1.R=qa剪力Vk=-RrVh=-RiVb=-RiVb=
31、Rj弯矩MfF-E1.Mt1.=-FbM1.*MB一号*(2，)挠度F1.3Va=3EIBE1.vy1.=(34-4h3+b4)C.4双向板在均布荷载作用下的内力及变形系数挠度=表中系数X-P=O.3Ij*端弯矩=表中系数Xq1.2:跨中弯矩M1.=M4+M,My0=My+Mx式中，I取用IX和Iy,中之较小者表C.4双向板在均布荷载作用下的内力及变形系数1.x1.y1.y/1.xffmaxMxMXimMyMymxM.0M；0.500.002570.002580.01080.04090.00280.0089-0.08360.05690.550.002520.()02550.03980.03990.00420.00930.0827-0.05700.600.002450.002490.03810.03860.00590.01050.0814-0.5710.650.002370.002400.03680.03710.00760.0116一0.0796-0.05720.700.002270.002290.03500.03540.00930.01270.0774-0.05720.750.002160.002190.03310.03350.01090.01370.07500.800.002050.002080.031
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