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1、。 -可编辑修改 - 目 录 一、工程概况 . 1 二、地下室顶板施工荷载计算的依据 . 1 三、消防车道及消防登高面可行性论证 . 1 四、地下室顶板增设车道梁板配筋验算 . 2 五、行车道穿后浇带处加固方式及受力验算 3 六、行车道周边梁加固措施 . 6 七、地下室顶板临时施工道路安全保障技术措施. . 8 八、附图 . 8 。 -可编辑修改 - 一、工程概况 建设单位：绍兴景明置业有限公司 勘察单位：浙江山川有色勘察设计有限公司 设计单位：华汇工程设计集团股份有限公司 监理单位：绍兴市建筑工程监理有限公司 施工单位：浙江舜江建设集团有限公司 建设地点：本工程位于绍兴市越城区，东北方向为绍
2、兴西站，北临杨绍线， 西北方向为福全镇。 项目占地面积 85385，建筑总面积 274487。地上建筑面 积 213462，地下建筑面积61025；其中人防区11002m2,非人防区 49501m2. 本工程共设 21 个单体 二、地下室顶板施工荷载计算的依据 1、 建筑结构荷载规范（GB50009-2012 ） 2、 混凝土结构设计规范 （GB50010-2010 ） 3、 混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002 ）2011 年版 4、 建筑施工安全检查标准 （JGJ59-2011） 5、 混凝土结构工程施工规范 （GB50666-2011 ） 6、建设工程安全生产管理条
3、例 7、本工程的设计图纸、岩土工程勘察报告 8、其他有关的规范、规程、及参考资料文献资料 9、设计院给出的加固处理意见 三、消防车道及消防登高面可行性论证 由于施工原因，现需在混凝土强度达到100% 的地下室顶板上行驶混凝 土车（ 50t ）以及在消防登高面上停滞作业。 。 -可编辑修改 - 由于混凝土车行走及停滞作业时对板会产生冲击作用，所以考虑砼车 作业时为最不利情况。 以消防通道及消防登高面作为混凝土车作业平台，当砼车作业时，砼 车由 6 处车胎支撑， 由每处车胎分散集中荷载，后双轮 4 处车胎受到100 kn 的力，考虑到砼车作业时的动力作用，取动力系数为1.3 ，那么每处车胎对 板的
4、荷载为100 8 5.4 6.5 1.3=29.6KN/m2,由图纸上显示，设计院对于消 防通道的设计荷载为35 2 /knm，故混凝土车可在消防通道及消防登高面上 安全作业。 车辆作业时楼面板不可避免产生裂缝，故混凝土车作业时必须停在消 防通道及消防登高面上，且支腿车胎点尽量在柱或主梁之上，混凝土车运 送混凝土需逐一上板，以减小对板的破坏。为了进一步加强安全措施，应 在楼面板上表面表明消防通道行驶路线范围，车辆需在范围内行驶，在作 业面上方表明主梁和柱的位置，以便混凝土泵车支点的选择。 四、地下室顶板增设车道梁板配筋验算 4.1 、地下室顶板受力验算 4.1.1 、地下室顶板概况 地下室顶板
5、标高为 -1.500 ，板厚 250mm ；混凝土强度等级C30 。 4.1.2 、泵车荷载分析 取混凝土泵车最不利荷载为计算值，混凝土车总重 50t ，即 500kn。混凝土车 作业时由 4 处车胎支撑，每处车胎与地面的接触面积为0.5m 2 ，则地下室顶板活 荷载为 500 0.5 4 2=100KN/ m 2; 考虑到作业时的动力作用，取动力系数为 1.3 ， 最不利活荷载为 1.3 100=130KN/ m 2 4.1.3 、板抗弯验算 板自重均布荷载： 25KN/m 3 0.2=5KN/m2 总均布荷载： 130+5=135 KN/m 2 根据建筑结构静力计算手册ly/lx=2.2/
6、4=0.55,查表得最大弯矩系数为 0.0801 。 -可编辑修改 - MMax ()=0.0801 135 2.2252.3kN.m 另有 h0 = 200-25 = 175mm， 则 6 s22 1 c0 sb 21 c0 s y M52.3 10 0.046 f bh1.0 16.72200 175 1120.047(0.55) f bh1.0 16.72200 1750.047 A1007mm f300 则每米板带配筋 1007/2.2 =458mm 2/m，因施工图中地下室顶板行车道配筋为 12200 附加12200 ，即实际每米板带配筋436+236=672mm 2/m458 mm
7、2/m， 故设计顶板配筋可满足要求。 4.1.4 、顶板抗冲切验算 V=0.7 ft m h0=0.7 1.5 2720 175/1000=499.8KNN=400KN 故顶板抗冲切验算可满足要求。 4.2 、行车道梁受力验算 4.2.1 、取行车道上 300 700梁进行验算， 300 700 单跨梁长 5.4m，梁内配筋 2 22+522, 箍筋为 8100 ，混凝土强度 C30 ，保护层厚度为 25mm ，钢筋为 HRB335 4.2.2 、混凝土泵车对梁荷载分析 取混凝土车总重 50t ，根据建筑结构荷载规范（GB50009-2012 ）P197页对 轮压荷载的分析，前轴重为10 吨，
8、后轴重为 2 20 吨，4 组后轮压作用尺寸均为 0.2m 0.6m，左右两组轮的中心距离为1.8 米，每组后轮承受重量为10 吨。考虑 泵车行车过程中的动力作业，取动力系数1.3 ，则泵车对梁的集中荷载为 1.3 10 9.8=127.4N, 梁自重为 25 0.7=17.5kn/m ， 4.2.3 、梁抗剪验算 V=109.9kn h0=700-25=675mm ，fc=16.7N/mm 2 VU= 0 0.25f bh CC =0.25 1.0 16.7 350 670=979.0kn V=109.9kn( 截面满足要 求) 。 -可编辑修改 - 4.2.4 、梁抗弯验算 M=98.9k
9、n m h0=700-25=675mm ，fc=16.7N/mm 2 6 s22 1 c0 s s 6 2 s s0y M98.910 0.037 f bh1.0 16.7350675 1+ 1-2 1+ 1-2 0.037 =0.981 22 M98.910 A497.9mm h f0.981675300 梁上部配筋为 222，AS=760mm 2 2 497.9mm（满足要求） 五、行车道穿后浇带处加固方式及受力验算 5.1 、加固方式 由于整个地下室设置了多条纵横向后浇带，因此各车辆运输必须横跨后浇带。 为了最大程度的对后浇带钢筋进行保护，防止后浇带区域梁板开裂，现进行如下 加固方式（详
10、见附图）。 1、在行车道与后浇带相遇时，在穿过后浇带处的梁两端均设置102mm 5mm 钢管立柱，立柱顶部与梁接触位置，垫15 厚 200mm 200mm 板，来防止梁端受力 过大而产生裂缝。 2、在行车道与后浇带相遇的板底位置，后浇带两侧搭设直径48*3 钢管，纵 向间距 0.6 米，横向间距 0.6 米，如下图所示。 。 -可编辑修改 - 后浇带板底加固图 5.2 、受力验算 假设以 50T运输车经过后浇带位置，所有荷载都传递到下部的2 根钢管上， 则每根钢管受力 N=50 9.8/2=245KN 1025 钢管 fy=235N/mm 2，f d=205N/mm 2，A=15.24cm2，
11、i=3.43cm，H=3.7m 钢管计算长度 L=3.7-0.7-0.1=2.9m =L/i=290/3.43=84.55 查钢结构轴心受压构件稳定系数表，=0.757 则=N/A=245 10 3/0.757 15.24 102=170N/mm2 f d=205N/mm 2 满足要求 六、行车道周边梁加固措施 为确保顶板梁的结构安全，对于行车道单向板主次梁跨中，十字交叉梁节点处进 行钢管支撑加固措施。加固方式如下图所示： 。 -可编辑修改 - 七、地下室顶板临时施工道路安全保障技术措施 。 -可编辑修改 - 1、在地库上的临时出入口与转弯处，悬挂限重、行驶路线标识。 2、大型运输车辆如混凝土
12、搅拌车、钢筋运输车需地磅过磅。 确认驶入地库上 临时道路的每辆总重量控制在50 吨以内。必要时，驳运超重材料再行驶。 3、在混凝土浇捣时， 运输车辆较多， 现场配设调度一人，确保地库顶板上的 道路，只能停一辆混凝土运输车。划分混凝土泵车停放区域，每个泵车支撑脚下 设置枕木。 4、每天做好车辆进入与地库顶板观测记录。 5、以下几种情况，车辆严禁行驶。 （1）地库顶板砼强度未达到100% 。 （2）临时道路两侧未设置行走路线。 （3）超过规定重量的大型运输车辆。 （4）严禁车辆在后浇带上停滞作业。 6、加强对观测地库顶板的变形观测，如沉降、裂缝等。 八、附图 图 1：地下室顶板行车路线图 浙江舜江建设集团有限公司 2016年 6 月 。 -可编辑修改 - 欢迎您的下载， 资料仅供参考！ 致力为企业和个人提供合同协议，策划案计划书，学习课件等等 打造全网一站式需求