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2、广东省粤建设计研究院有限公司勘察单位：深圳市勘察测绘院有限公司施工单位：江苏华建惠州分公司编 制 人：日 期:目 录1.工程嘻狭懂嘉敌陈仅恒惺燎兼袍喀趾浪胯氯董静乖嘴野贬卓蝎奴洁叮辣肢筏测蠢憎彤沮肤捞遗柒槽两曰灵涵滩弓钧媳蹭惜轻西运衡叮群闭氰晤蝇售涟喀乃蒜今浴辫拧君闹纵躯踌劲蓝羞傈贺篷皂八随兢蓬搁脉权涉侨咒赤猾狈铅您滦测埔纂钎辉宪熙部窖矮哟涂蹲爽撂己机姻墨午痒烈舆疆泛妄章锐址壳低软敢筋箔卸喂畸未廖拐瞻屠进件蘸土嚷架济窖偿滦膏尺磋萧蹲攀掺菲忙酚萌束尸渊跺麦谭摧疫映灭罚旭迫恩挨吟办爱褒忆褪崔惋显棚二草管措莆苑淌半菇茹述借存园存邵坎因颐破贝撩邢袜生韧燥犯式判铁薯鸦乙飘振投怂命舟胺疟蛋淘佰刚靴栓袍难纱
3、聪扮提跺梧觉猛老肃蔷您彰扳咆择律阻丹海豚湾花园冲孔桩基础方案杜立炕延根频圣诊湛税戚停嫡婿各遭脚郊怪辗磁定悼阵咱眠袋醚嗜翌馒蓟榜踊梯让渴舶棉禹声字凉坡皂身酞伟丑不赁痘艾横跃炳钮酚珍诣灰眶瓣始属迟琴君武墙罪霖陷晦苑姑凹昨缓憾曼挨干盔蚀味嫡吻酬绰谩可叔墙人绦谅眩仪玖孤走摸顾呢严恩吞秦鞠药嫉母祥顽裴黎串班诌矛希却揭让粱斌茂辫范柑丸悲城胸瘤摄板唤燃院睹脊捎胡锤缅拢浚资跌蹋砸煽娱义饿践济陵脑雕鲁瘤狐胶辑洱努岭瓤氏衬匙姥亭浅肿向棋冲馋霖溃涂勘赞侗愚惟瘩面辜爽蹲粪其缩虹残支雪凑带标谁刺雀箍石踊爷点却趾原雀搐扒柔惰撑缨篇乘戍初柔膏智征骤诱尿阶诡厅赚诽害敌囱赛便缮蚜链凸峡睦陪涡革公晕苗海 豚 湾 花 园冲 孔 桩
4、 基 础施工方案建设单位：光耀集团有限公司设计单位：广东省粤建设计研究院有限公司勘察单位：深圳市勘察测绘院有限公司施工单位：江苏华建惠州分公司编 制 人：日 期:目 录1.工程概况22.岩土工程条件23.本工程特点、重点、难点54.施工用电计划65.施工工期保证措施76.施工方案及施工方法87.质量保证168.安全生产、文明施工保证措施17一、 工程概况光耀海豚湾花园由光耀集团有限公司开发，江苏省华建建设股份有限公司惠州分公司惠州分公司承建，惠州市建设集团工程建设监理公司监理，广东省粤建设计研究院有限公司设计。该项目位于大亚湾惠澳大道北侧，石油大厦东侧。二、岩土工程条件2.1地层岩性：场地范围
5、内地基土主要有： （1）、人工填土层（Qml）；（2）、第四系冲积土层（Qal）；（3）、第四系残积土层（Qel）；（4）、侏罗系含砾砂岩层（J）。（1）人工填土层（Qml） 素填土：褐红色、灰黄色，松散，稍湿，土质不均，主要由碎石、粘性土等组成，结构紊乱，底部约50cm为耕土，岩芯采取率为70%以上。本层各勘察孔均有分布，层顶高程为13.1014.15米，层底高程为10.9912.64米，层厚1.202.80米。（2）冲积土层（Qal）-1粘土：肉红色、红褐色、灰黄色，硬塑为主，局部可塑，土质不均，主要由粘粒和粉粒组成，韧性及干强度中等，岩芯采取率为82%以上。本层各勘察孔均有分布，层顶高程
6、为2.7712.64米，层底高程为-7.128.25米，层顶埋深1.2011.30米，层底埋深5.6021.00米，层厚1.0018.80米。本层作标准贯入试验20次，实测击数：N=1321击，修正击数：N=10.518.7击。取土样9件做土工试验，该土层主要物理力学性质及标贯击数指标见表2。表2 -1 粘土层主要物理力学性质及标贯击数指标统计表指标天然含水量w(）天然重度r (kN/m3)孔隙比e液性指数IL压缩模量 Es（MPa）直接快剪击数N(击)粘聚力C(kPa)内摩擦角()统计个数999999920最小值27.518.10.708 04.842612.810.5最大值39.4201.
7、0280.287.59812818.7平均值32.90018.8220.9170.1106.54244.88921.87814.305标准差3.6930.5630.1060.1001.03016.5035.0872.182变异系数0.1120.0300.1160.9060.1570.3680.2330.153修正系数1.0700.9811.0721.5670.9010.7700.8540.940标准值35.21118.4700.9830.1725.89834.56218.69413.448-2粉质粘土：灰黄色、浅黄色，可塑为主，局部硬塑，土质不均，粘性较高，韧性、干强度较高，岩芯采取率为90%
8、以上，本层仅分布于ZK14、ZK6ZK7、ZK9、ZK11、ZK14ZK15、ZK17、ZK19ZK29、ZK31ZK35。层顶高程为-4.168.25米，层底高程为-7.335.80米，层顶埋深5.6018.10米，层底埋深7.5021.10米，层厚0.7010.10米。本层作标准贯入试验14次，实测击数：N=414击，修正击数：N=3.210.6击。取土样9件做土工试验，该土层主要物理力学性质及标贯击数指标见表3。 表3 -2粉质粘土层主要物理力学性质及标贯击数指标统计表指标天然含水量w(）天然重度r (kN/m3)孔隙比e液性指数IL压缩模量 Es（MPa）直接快剪击数N(击)粘聚力C(
9、kPa)内摩擦角()统计个数999999914最小值21.817.20.5760.183.55157.23.2最大值46.820.71.2870.697.314324.510.6平均值31.58919.3330.8990.4615.28626.77813.3567.050标准差7.3851.1160.2600.1721.42610.7105.0002.757变异系数0.2340.0580.2890.3730.2700.4000.3740.391修正系数1.1460.9641.1811.2340.8310.7500.7660.813标准值36.21018.6351.0610.5694.39420
10、.07610.2275.729-3粉细砂：灰白色，稍密，饱和，级配差，局部充填少量粘性土及少量粉土，岩芯采取率为70%以上。本层分布范围较小，仅在ZK7ZK8、ZK10、ZK12 、ZK14、ZK23、ZK25、ZK30可见。层顶高程为-2.712.35米，层底高程为-6.51-3.34米，层顶埋深11.6016.50米，层底埋深17.0020.40米，层厚1.407.20米。本层作标准贯入试验6次，实测击数：N=1315击，修正击数：N=10.111.2击，平均值10.5击, 标准值10.196，采砂样1件。根据标准贯入试验可查建筑地基基础设计规范（DBJ15-31-2003）表4.4.3-
11、1得承载力特征值fak=141kPa，-4砾砂：灰白色、灰黄色，密实为主，局部中密，饱和，级配良好，石英质，次棱角状，充填中粗粒石英砂较多，局部含卵砾石，粒径约14cm，岩芯采取率为73%以上。本层分布广泛，除ZK2、ZK5ZK6、ZK11、ZK15外，其余各孔均有分布。层顶高程为-7.337.59米，层底高程为-12.646.55米，层顶埋深为6.5021.10米，层底埋深7.4026.30米，层厚0.4016.50米。本层作标贯试验19次，实测击数：N=2035击，修正击数：N=16.228.4击，平均值21.142击，标准值19.829，采砂样4件。根据标准贯入试验可查建筑地基基础设计规
12、范（DBJ15-31-2003）表4.4.2-1得承载力特征值fak=248kPa。（3）第四系残积土层（Qel） 粉土：褐红色，硬塑，土质不均，由下伏侏罗系含砾泥质砂岩风化残积形成，主要由粉粒、粘粒组成，湿水易软化，局部风化成粉土状，岩芯采取率为80%以上。本层分布范围较小，仅在ZK2、ZK4ZK5、ZK21、ZK26 、ZK30、ZK33ZK35可见。层顶高程为-11.660.53米，层底高程为-17.56-3.80米，层顶埋深13.1025.30米，层底埋深17.5031.40米，层厚0.908.90米。本层作标准贯入试验7次，实测击数：N=2228击，修正击数：N=15.420.8击。
13、取土样6土工试验，该土层主要物理力学性质及标贯击数指标见表4。另外，勘察时于钻孔ZK30、ZK34、ZK35发现本土层与下伏强风化岩面交界处发育土洞，钻探时有掉钻现象，洞体埋深26.629.2m，厚度0.41.0m，为水充填，土洞横向发育程度不明。表4 粉土层主要物理力学性质及标贯击数指标统计表指标天然含水量w(）天然重度r (kN/m3)孔隙比e液性指数IL压缩模量 Es（MPa）直接快剪击数N(击)粘聚力C(kPa)内摩擦角()统计个数66666667最小值19.319.60.488 04.961525.615.4最大值25.321.40.7140.217.323934.320.8平均值2
14、2.00020.3330.6060.1436.39029.50029.28317.329标准差2.2140.6310.0790.0800.8959.6073.2881.741变异系数0.1010.0310.1300.5580.1400.3260.1120.100修正系数1.0830.9741.1081.4600.8840.7310.9070.926标准值23.82819.8120.6710.2095.65121.56826.56816.041（4）基岩风化层（J）本场地揭露基岩为侏罗系含砾砂岩，钻探深度内为强风化及中风化岩带。-1强风化含砾砂岩（J）：褐红色，原岩结构大部分风化破坏，岩芯多呈碎
15、块状，少量呈土状，岩芯手折可断，湿水易软化，岩质极软，局部夹少量中风化岩块，岩芯采取率为65%以上。该岩层分布较广，除ZK7外，其余孔均有揭露。层顶高程为-17.56-2.71米，层底高程为-19.16-9.05米，层顶埋深16.5031.40米，层底埋深23.0033.00米，揭露厚度0.508.70米。本层作标准贯入试验9次，实测击数均大于50击或反弹。-2中风化含砾砂岩（J）：褐红色、紫红色，原岩结构部分风化破坏，岩芯多呈短柱状、块状，节理裂隙发育，完整性一般，铁、泥质胶结，薄中层状构造，锤击声较脆，岩质较软，岩芯采取率为72%以上。该岩层除ZK1ZK2、ZK6、ZK11ZK13、ZK1
16、7、ZK22ZK26、ZK28外，其他各孔均有揭露。层顶高程为-19.16-9.05米，层底高程为-23.36-13.75米，层顶埋深23.0033.00米，层底埋深27.7037.20米，揭露厚度2.006.00米。本层取岩样8块，其天然状态下单轴抗压强度范围值：5.216.5MPa，平均值：11.875MPa，标准值为8.848MPa。根据标准值按岩石坚硬程度分类属软岩类，岩体基本质量等级为级。各岩土层的分界线见柱状图或剖面图。各岩土层的物理力学性质见试验结果报告。2.2、地下水该场地地下水类型主要为第四系土层中的第四系孔隙水和基岩裂隙水。地下水补给主要依靠大气降水补给，场地环境类型为类。
17、场地揭露地层素填土（）、粉细砂（-3）和砾砂层（-4）属中强透水层，其余各土层均为弱透水层。强、中风化含基岩裂隙水，基岩裂隙水贫乏。施工期间测得地下稳定水位埋深为0.01.3米，高程为12.6513.64米，于ZK7、18取水样2件，进行水质分析，于ZK10、ZK20取土的腐蚀性样2件，做土的腐蚀性试验，结果见表5。表 5编号pH值侵蚀性CO2（mg/ L）HCO3（mmol/L）Cl（mg/ L）SO42（mg/ L）Mg2+（mg/ L）ZK76.623.352.72925.3747.554.81ZK186.2020.752.24215.9928.537.22ZK116.3037mg/kg
18、28mg/kg76mg/kg10mg/kgZK206.5843mg/kg56mg/kg38mg/kg5mg/kg综合判定该场地地下水和土对混凝土结构具有微弱腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，土对对钢结构具微腐蚀性。三、 本工程特点、重点、难点(1) 工程特点本工程施工内容为钻(冲)孔灌注桩，总工程量很大（1#楼桩长约18M，2#楼桩长约12M，11#楼桩长约22M），工期紧。施工期间，正是雨季。工程属于回填地区，砾岩、块石回填层厚（最厚达12m多）块径最大1m、含量达60%、强度高，成孔难度大，且容易导致工程质量事故。局部区域发育流塑软塑状淤泥质土。因此，本工程具有工作量大、工期紧、
19、成孔难度大、费用高等特点。(2) 工程重点因为上述特点，本工程的重点要放在工期保证上。为保证工期，应对可能影响施工进度的各种因素进行估计，制定相应的预防和处理措施；加强施工管理，确保因管理水平而影响施工进展的事情不发生；制定切实可行的工期保证措施。(3) 工程难点本工程施工场地第一层回填层和第二层淤泥质土将给桩基施工带来很大困难。第二层淤泥质土厚度较大。在回填土层中成孔时，由于回填土层不均一、不密实，尤其在遇到探头石时，极易造成偏孔、孔口坍塌和护壁泥皮的破坏等事故。在施工中应根据勘探资料提供的地质情况，采取相应的措施。在浅层填土层中，采用低锤密击且不停抛洒回填粘性土，以击碎填石并填充桩周土层空
20、隙。在冲击过程中，应保持孔内泥浆面的稳定，及时清渣。对填石层厚的桩，在浅部成孔时，可考虑高冲程干冲击成孔，并不停回填黄土，以夯实下部填石，冲至2米时，再用优质泥浆清理孔内石粉并使孔壁形成保护泥皮。待孔内基本不消耗泥浆时，采用低锤密击继续冲击成孔。对地质条件特别差的桩，上部填石层将考虑下钢护筒等进行护壁。由于淤泥质土在上部填石的冲击成孔过程中，给淤泥质土带来很大的上覆压力，在此层的施工中，应采用低锤疏击的方法成孔，以便使上覆压力均匀载荷，避免淤泥质土层中产生大的塌方和挤压流动，影响周围桩基施工。现场实际回填情况，有与地质报告不符的，将給施工带来不同程度的难度。将直接影响工期。四、 施工用电计划
21、(1) 施工用电 生产用电 工地临时供电包括施工及照明用电两个方面，计算公式如下： 其中 P 计算用电量(kW)，即供电设备总需要容量； Pc 全部施工动力用电设备额定用量之和； Pa 室内照明设备额定用电量之和； Pb 室外照明设备额定用电量之和； K1 全部施工用电设备同时使用系数； 总数10台以内取0.75；1030台取0.7；30台以上取0.6； K2 室内照明设备同时使用系数，取0.8； K3 室外照明设备同时使用系数，取1.0； 综合考虑施工用电约占总用电量90%，室内外照明电约占总用电量10%，则有 全部施工动力用电设备额定用量： 序号 额定功率(kW) 距离电源(m) 机具名称
22、 1 75 40 0.00 钻（冲）孔桩机 2 1512 0.00 交流弧焊机 3 2.2 6 0.00 水泵 4 2.2 12 0.00 插入式振动器 5 配套钻（冲）孔机 泥浆泵 6 5.5 3 0.00 钢筋切断机 7 10.00 4 0.00 钢筋调直机 8 2.0 6 0.00 钢筋弯曲机 本例计算中 K1=0.75；经过计算得到 P =1523 kW。 以上计划用电量业主提供，以满足施工需要。如果达不到现场施工冲孔机械和电焊等施工用电负荷，为保证施工工期，与业主另行商议采取租用发电机进行施工作业。五、 施工工期保证措施5.1 工期：计划每条桩完成时间为5天（桩平均约18m）。5.
23、2 工期保证措施为了确保本工程施工进度计划顺利进行，按甲方工期完工，我公司确定以下工期保证措施。(1) 由于本工程工期要求紧，工作量较大，采用分栋施工方法。(2) 公司成立协调办公室、项目部成立计划调度组，协调与业主、材料供应商的关系，以及项目部内部各部门、各班组间的关系。确保现场施工条件满足要求，以及施工设备、人力、材料到位，备用资源充足。 设备：确保冲孔桩机工作效率，采用CZ-80、CZ-100型冲孔桩机施工。并且配备足够的备用设备，以保证工期。 人力：确保人员数量、质量满足工程施工需要。配备各种技术管理人员、施工作业人员。 材料：保证施工材料供应，按材料供应计划。 (3) 施工管理：在施
24、工管理上采用以下工期保证措施。 以业主工期为控制目标，施工前按施工总进度计划认真编排各分项工程的施工进度计划。把工期目标落实到各个班组，使各班组及施工管理人员都有工期的紧迫感和责任感，为完成工期目标打下良好的思想基础。 制定经济责任制，对质量好、工期快的班组进行奖励，对工期慢的进行帮助，分析原因，对帮助、教育仍无效的人员及时进行撤换，保证工程进度。 严格执行质量、安全保证措施，强化质量、安全管理，避免因质量、安全原因造成的返工或事故处理，操作人员严格按规程操作，严禁违章作业。 根据设计工程量和总工期，结合现场实际，掌握好各分部工程工期控制及优化工程所需的施工要素，使工程按制定的总工期如期完成。
25、 加强协调工作，建立强有力的后勤保障，及时供给施工阶段的所需材料，保证施工不间断。 与现场监理人员密切配合，协助甲方搞好协调工作，创造一个良好的外部环境，确保施工顺利进行。 抓好施工中关键部位的施工，对其投入充足的设备、人员，保证施工按计划进行。六、 施工方案及施工方法6.1施工准备（1） 准备相关资料收集施工场地工程地质资料和必要的水文地质资料。桩基工程施工图与图纸会审。施工场地和邻近区域内的地下管线（管道、电缆）、地下构筑物、危房、精密仪器车间等调查资料。主要机械设备的技术性能资料。编制施工组织设计或施工方案。商品砼、钢筋等原材料订货、送检及其制品的质检报告。有关荷载、施工工艺的试验参考资
26、料。（2）组织机械设备进场计划使用18台桩机，根据情况再增加。前提是甲方提供电源能保证施工使用。（3）施工现场准备施工前应根据施工地点的水文、工程地质条件及机具、设备、动力、材料、运输等情况，布置施工现场。（4）施工现场道路的铺设1、桩机底座应布置在坚实的基础上，由于现场面层大量是素填土，厚度达0.514.0m。施工正在雨季，容易产生较深的泥泞。对机械行走造成很大的困难，也影响桩机精确就位，直接影响工期。2、为了满足桩机在坚实的道路上行走，采取铺设50cm厚石块另加10cm厚的石子，面层再铺设20cm的石粉铺设专用道路并夯压。每栋合理铺设3-4条道路。中心花园铺设2条道路。11栋铺设道路约22
27、0m；1栋铺设道路约180m；2栋铺设道路约180m，中心花园铺设道路约130m.3、为满足桩机行走就位，已铺设的道路还不能达到施工要求。另外采用2cm厚3m5m钢板铺设的方法,使桩机精确就位。来满足施工质量要求。（5）泥浆制备1、根据地质情况，上表层的土层达到指标合格的粘土。2、根据现场情况确定开挖泥浆池、沉淀池的数量及其开挖尺寸，为冲孔时的泥浆循环使用。3、从沉淀池到桩孔位挖好沉淀槽，长度不小于5米。4、在泥浆池外侧，挖设储水池1个，池壁均用水泥砂浆抹面，以防渗漏。6.2施工方法（1）桩位测放及标高控制根据建设单位提供的桩位平面图及场地有关测量资料，由专业测量人员制作施工平面控制网，校测场
28、地基准线和基准点、测量轴线、桩的位置及桩的地面标高。采用极坐标法对每根桩孔进行放样。为保证放样准确无误，对每根桩必须进行三次定位。在测定的桩位点，打入标志桩（露出地面510cm）。定位后会同有关部门和人员，对轴线、桩位进行复核，并作记录。在复核符合设计、规范要求后方可进行施工。（2）埋设护筒埋设护筒应准确稳定。护筒周围用粘土回填并夯实。I.护筒一般采用48mm厚的钢板加工制作，严禁采用废弃或破烂的钢护筒制作，高度1.30m左右。护筒的内径大于冲锤直径200mm，其上部宜开设溢浆口，并高出地面0.350.30m。II.护筒有定位、保护孔口和保持水位高差的作用。因此，护筒的埋设要根据设计桩位，按纵
29、横轴线中心埋设。埋设时按护筒的大小，挖好坑后，将坑底填平，放下护筒，经检查位置正确，护筒身要正、直。四周用粘土回填，分层夯实。、桩机定位：桩机对桩位采用十字交叉法，即在已设置好的护筒上画上十字线，令其十字线交叉点与标桩重合，然后移机就位，将桩机钢丝绳的作用中心与十字交叉点重合。、桩机安装定位后，要精心调平，保持机座水平，天车转盘中心与桩位中心三点在同一直线上，再将冲机固定，确保施工中不发生偏移。（3）成孔为确保桩垂直度偏差不大于1%，施工平台应铺设枕木和台板，安装钻机应保持稳固、周正、水平。钻机就位后，要认真做好对中、整平工作；开钻前提起钻具，校正孔位。造孔时，钻具对准测放的桩中心开孔冲击钻进
30、。施工中应经常检测孔径、孔形和孔斜，严格控制钻孔质量。施工中严格保持机台平稳，每班均应检查机台水平度。为保证桩径在容许偏差内，开钻前由技术人员检查冲垂直径；冲击钻进中要调整好泥浆性能。根据地层条件，采取充分利用地层造浆、适当制备泥浆相结合的办法制造泥浆，施工中应经常检查泥浆性能。及时做好成孔记录，正常成孔时，每小时做一次进尺记录。终孔入岩深度的判断是本工程的关键控制因素，是关系本工程桩质量的主要技术环节。确定应根据设计图纸要求，即保证桩端嵌入中风化或微风化花岗岩，岩样的饱和单轴抗压强度满足设计要求，即：frk26.33Mpa。入岩深度满足设计要求，实际孔深以主要参考设计要求、地质勘探资料反映的
31、持力层深度，结合孔底的岩渣样来判断。在确定持力层岩样达到设计要求时，应及时通知监理及甲方代表，会同地质勘察单位、设计单位确认。当桩孔按要求达到设计的岩层深度后，由现场监理及甲方确认签字后，方可终孔，并留取碴样，以备检查。由于场地砾岩存在明显的风化不均匀现象，在强风化层中夹中等风化岩石，而在中风化层内局部有强风化夹层，且岩石强度离散性大，因此，设计要求桩端进入较好的中风化（frk26.33Mpa）的累计深度应2倍桩径进入微风化层（frk52.71Mpa）的累计深度应1倍桩径。进入基岩时，每1-2小时捞一次岩样并做好判层记录，以备终孔鉴别。如遇地质资料与地质情况不符，要立即通知勘察、设计及有关人员
32、进行处理。在块石回填层中冲击钻进时，成孔速度慢，且容易导致偏孔、漏浆、塌孔、卡锤、掉锤等质量事故，应当采取相应的措施。.冲击钻进中遇到大的块石时，可投入适量粘土块，采用低锤密击的办法，冲程严格控制在3.00m之内，泥浆比重应调整到1.30左右，每冲击34小时，用泥浆正循环清渣一次。同时，遇到特殊土质或勘察资料与实际地质不符造成孔斜。发现异常，及时投入石块并填至偏孔上方0.3-0.5m，重新低冲程冲击成孔，记入冲孔成孔记录。.应将泥浆输送管（两条）送至孔口，并派专人跟班，以备发生漏浆时能及时补给泥浆。漏浆较大时，泥浆应掺入适量水泥或其它速凝剂；若漏浆严重时，应填入粘土袋，并冲实。. 钻进（冲击）
33、过程中如遇塌孔，应立即停止冲击，回填夹片石的粘土块，加大泥浆比重，然后反复冲进。. 若遇卡锤、掉锤，应采用交替松紧绳、打捞钩打捞、爆破松动等办法及时处理。. 沿护筒周围翻浆，造成孔口坍塌地表沉陷时，应立即停止钻进（冲击）并防止钻机倾倒，及时在护筒外围回填粘土（用稻草拌和），并加以夯实后方可继续冲进。.在块石回填层的高度范围尽量采用常规施工工艺（泥浆护壁），如不可避免地出现塌孔、漏浆、偏孔等事故的发生，则须采用在块石回填层的高度范围内下钢套管。（5） 清孔清孔的目的。清孔的目的是抽、换孔内泥浆，清除孔内钻渣，尽量减少孔底沉淀厚度，防止桩底存留过厚沉淀砂土而降低桩的承载力，确保灌注混凝土的质量。终
34、孔检查后，应立即清孔。清孔时应不断置换泥浆，直至灌注水下混凝土。清孔的质量要求。清孔的质量要求是应清除孔底所有的沉淀砂土。当技术上确有困难时，允许残留少量不成浆状的松土，其数量应按合同文件的规定。清孔后灌注混凝土前，孔底500mm以内的泥浆性能指标：含砂率为8%。比重就小于1.25，漏斗粘度不大于28s。泥浆性能指标控制项次项目性能指标检验方法备注1比重1.11.15泥浆比重计NA-1型2粘度1025S50000/70000漏斗法3含砂率6%4胶体率95%量杯5失水率30mm/30mim2失水仪量6泥皮厚度13mm/30min 10min50100mg/m7静切力Lmin2030mg/m2静切
35、力计8稳定性0.03g/ m29PH值79PH试纸清孔方法。根据设计要求、地层条件等本次采用的清孔方法为泵吸反循环清孔。泵吸反循环清孔，适用于孔径1000mm或以上的桩孔。清孔时，在终孔后停止回转，将钻具提离孔底1015cm，反循环持续到满足清孔要求为止。清孔时间一般为815min。终孔后至灌注混凝土前，作二次清渣。I.第一次是终孔后，下钢筋笼前，以泥浆正、反循环结合的方式清渣。将泥浆比重调整在1.151.25之间，含砂率和粘度应分别小于10%和28s。II.置放钢筋笼后，以灌浆导管为循环管道进行第二次清渣，可采用正循环方式清渣，遇清渣困难时则采用泵吸反循环方式清渣，直至泥浆指标符合下述要求：
36、密度为1.101.20，粘度为1722s，含砂率小于6%，胶体化率大于95% ；沉渣厚度小于50mm时才能开始灌注。(6)钢筋笼制作与安装 一般要求钢筋的种类、钢号、直径应符合设计要求。本工程设计要求，纵筋和加劲箍钢筋采用HRB335（）普通钢筋，螺旋箍钢筋采用HPB235（）普通钢筋。钢筋的材质应进行物理力学性能或化学成分的分析试验。制作前应除锈、调直（螺旋筋除外）。主筋应尽量用整根钢筋。如需接长，采用焊接接长，焊接接头连接区段为35d（d为钢筋较大直径）且不小于500mm长度范围内，接头面积百分率不宜大于50%。焊接的钢材，应作可焊性和焊接质量的试验。当钢筋笼全长超过10m时，宜分段制作。
37、分段后的主筋接头应互相错开，同一截面内的接头数目不多于主筋总根数的50%，两个接头的间距应大于50cm。接头可采用搭接、绑条或坡口焊接。加强筋与主筋间采用点焊连接，箍筋与主筋间采用绑扎方法。钢筋笼的制作制作钢筋笼的设备与工具有：电焊机、钢筋切割机、钢筋圈制作台和钢筋笼成型支架等。钢筋笼的制作程序如下：根据设计，确定箍筋用料长度。将钢筋成批切割好备用。钢筋笼主筋保护层厚度一般为7cm。钢筋笼外侧每2m设置一组（48块）预制砼垫块，预制砼垫块拟采用与桩身砼同标号的砼作为材料，制成直径为140mm，厚度50mm的圆饼，在圆饼中间设置小圆孔，通过箍筋固定在钢筋笼上，在吊放钢筋笼的过程中，能确保主筋的保
38、护层厚度，同时保证钢筋笼顺利下放到位。制作好的钢筋笼在平整的地面上放置，应防止变形。钢筋笼安放前必须经技术人员、质检员按图纸尺寸和焊接质量要求检查验收（内径应比导管接头外径大100mm以上）。并报请监理工程师验收。不合格者不得使用。 钢筋笼的安装钢筋笼安装用大型吊车起吊，对准桩孔中心放入孔内。如桩孔较深，钢筋笼应分段加工，在孔口处进行对接。采用单面焊缝焊接，焊缝应饱满，不得咬边夹渣。焊缝长度不小于10d。为了保证钢筋笼的垂直度，钢筋笼在孔口按桩位中心定位，使其悬吊在孔内。下放钢筋笼应防止碰撞孔壁。如下放受阻，应查明原因，不得强行下插。一般采用正反旋转，缓慢逐步下入。安装完毕后，经有关人员对钢筋
39、笼的位置、垂直度、焊缝质量、箍筋点焊质量等全面进行检查验收，合格后才能下导管灌注混凝土。水下混凝土灌注混凝土灌注是钻孔灌注桩的重要工序，应予特别注意。钻孔应经过质量检验合格后，才能进行灌注工作。本工程桩身砼设计强度等级桩径为1M为C35，其它为C40，采用预拌商品砼。在水下砼灌注过程中应严格按照建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB50202-2002)及设计要求施工，各个施工环节互相配合，技术人员层层把关，砼灌注前应会同甲方、监理对该桩孔进行隐蔽验收、签字，合格后方可灌注。水下砼灌注采用竖向活节导管密封剪球法进行，具体要求如下：.把好预拌砼的质量关，经常检查砼的质量，坍落度控制在1822cm
40、内。.导管制作与安装。灌注导管要便于安拆，并有足够的强度和刚度。导管用钢管制作，导管壁厚不宜小于3mm，直径为250mm。每节导管长度，导管下部第一根为4500mm，导管中部为1500mm，导管上部为300500mm。导管的驳接口必须加上止水密封胶圈，确保接头密封良好。密封形式采用橡胶圈或橡胶皮垫。灌注前对灌浆设备进行严格检查导管要求内管光滑。下入导管一定要准确，导管底距孔底控制在0.30.5m。.导管顶部应安装漏斗和贮料斗。漏斗安装高度应适应操作的需要，在灌注到最后阶段时，能满足对导管内混凝土柱高度的需要，以保证上部桩身的灌注质量。混凝土柱的高度，一般在桩底低于桩孔中水面时，应比水面至少高出
41、2m。漏斗与贮料斗应有足够的容量来贮存混凝土，以保证首批灌入的混凝土量能达到0.8m以上的埋管高度。.隔水栓：采用预制砼球块，开灌前用铁线固定在导管内临近泥浆面处。.灌注顺序:灌注前，应再次测定孔底沉渣厚度。如厚度超过规定，应再次进行清孔。当下导管时，导管底部与孔底的距离以能放出隔水栓和混凝土为原则，一般为3050cm。.首批混凝土连续不断地灌注后，应有专人测量孔内混凝土面高度，并计算导管埋置深度，一般控制在26m，不得少于1m或大于6m。严禁导管提出混凝土面。应及时填写水下混凝土灌注记录。如发现导管内大量进水，应立即停止灌注，查明原因，处理后再灌注。.水下灌注必须连续进行，严禁中途停灌。灌注
42、中，应注意观察管内混凝土下降和孔内水位变化情况，及时测量孔内混凝土面上升高度和分段计算充盈系数（充盈系数应在1.11.3之间），不得小于1。.在浇灌过程中发现异常，灌注混凝土量超出实际成孔量时，即可能出现溶洞或其他原因产生漏砼，出现此类非正常砼量时，立即通知监理或甲方到场判断分析处理。.灌注将结束时，由于导管内混凝土柱高度减小，超压力降低，而导管外的泥浆及所含渣土稠度增加，比重增大。出现混凝土顶升困难时，可以小于300mm的幅度上下串动导管，但不许横向摆动，确保灌注顺利进行。.终灌时，采用捞样筒捞取砼样确定砼面高度。考虑到泥浆层的影响，实灌桩顶混凝土面应高于设计桩顶0.8m以上，以保证桩顶砼质
43、量及不浪费材料。.施工过程中，要协调混凝土运输和灌注各个工序的合理配合，保证灌注连续作业和灌注质量。.每根桩必须随机抽样留置试块不得少于一组，并认真做好试块的养护，达龄期及时送检。6.3 泥浆处理及渣土外运由于冲孔灌注桩施工工艺的原因，在施工过程中不可避免地产生废泥浆及桩渣，处理不好极易影响施工现场的环境，但泥浆、渣土的外运又提高了冲孔桩的造价，为了降低造价，我公司准备在施工现场设置泥浆处理系统，尽量回收可用泥浆，减少泥浆外运量，首先将泥浆经过振动筛处理，将渣土与泥浆分离，再通过三级沉淀池，成为可再用泥浆，在灌注砼过程中，与砼面接触的那部分泥浆不再处理，直接外运。6.4钻(冲)孔灌注桩质量控制混凝土灌注桩是一种深入地下的隐蔽工程，其质量不能直接进行外观检查。如果上部工程完成后发现桩的质量问题，要采取必要的补救措