2019年高支模专项施工方案.doc

《2019年高支模专项施工方案.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《2019年高支模专项施工方案.doc（37页珍藏版）》请在三一文库上搜索。

1、 箱梁支撑架专项施工方案第一节 编制原则结合考虑支撑架的安全性、经济性、方便施工等因素，严格遵循危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）及其它关于高大支撑架施工方案编制、审批等的规定，确保在支撑架搭设、混凝土箱梁浇注、支撑架拆除过程中不发生坍塌等安全事故，保证混凝土箱梁的施工质量符合设计及规范要求。本支撑架主要依据以下资料及规范进行编制：1、义乌环城北路北龙岗分离施工图纸；2、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）；3、公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）;4、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）；5、建筑施工模板安全技术规范（JG

2、J162-2008）；6、建筑施工技术手册（第二版）；7、建筑地基基础设计规范（GB500072002）8、公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D632007）9、装配式公路钢桥多用途使用手册；10、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）11、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）12、城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ2-2008）本公司有关桥梁工程支撑架施工安全、质量管理规定。第二节 工程概况一、 桥梁构造形式（包括龙岗路分离、涌金大道分离桥） 03省道义乌段改建工程(一期工程)第四合同段龙岗路分离立交桥、涌金大道分离立交桥均为现浇箱梁结

3、构。其中龙岗路分离立交桥起讫桩号K13+607.9K13+686.1,上部结构采用(20+30+20)米三跨一联预应力砼现浇连续箱梁结构，右幅宽为17.5米，左幅宽为26.71米，下部结构桥墩采用矩形墩，桥台采用柱式台，墩台均采用钻孔灌注桩基础。其中涌金大道分离立交桥起讫桩号K15+131.326K15+232.526, 上部结构采用(30+33+30)米三跨一联预应力砼现浇连续箱梁结构为30+33+30米结构，右幅宽为18.5米，左幅宽为18.5米，下部结构桥台采用肋板台，桥墩采用柱式墩，墩台采用桩基础。第三节 施工部署一、施工管理组织机构由于箱梁支撑架的施工是本工程中最关键、施工难度最大的

4、一道工序。为保证支撑架施工各工序的安全，我项目部根据本工程实际情况，成立一个安全施工管理小组，负责安全施工管理工作。小组管理形式如下图：支撑架施工安全管理小组项目经理：徐建项目总工：丁进清项目安全负责人：何乾 技术负责丁进清安全负 责何乾质量负责吴云峰经营负责金济永工程负责何雪峰一班组王保根二、材料与设备计划开工前做好物资材料堆放的临设工作，根据主要机具、材料需用量计划及现场的施工作业面，组织分批进场、调试，保证使用。投入本工程的主要施工机械表名称型号单位数量汽车吊QY25台1装载机ZL-50C台1挖掘机PC200台1压路机YZ18GD台1推土机东方红台1砼振捣器套24三、劳动力计划现场施工分

5、为一个班组，其中在班组内配备1个支架施工队，配置15人左右。四、施工进度计划根据上部结构施工安排支架施工的顺序。施工时间：2012 年 9 月2012年 12 月。第四节 支撑架布置方案一、支撑架的选用根据本工程箱梁结构的特点及各部位荷载情况，箱梁混凝土结构施工时的支撑架采用“WDJ碗扣型支撑架”，截面尺寸为：48mm，壁厚3.5mm，具有操作简便，安装速度快，劳动强度低，且轴心连接为扣件，稳定性及承载力好等特点。WDJ碗扣型支撑架节点连接形式二、支撑架布置形式、基础结构形式1、龙岗路，及涌金分离桥现状龙岗路现状道路为砼路面，路面情况良好，承载力高，可以作为支架基础。加长部分采用清表20cm填

6、50cm宕渣，分2层填筑，每层厚度25cm，用16t以上的振动压路机碾压至无明显轮迹，然后浇筑C20素砼12cm厚，采用商品砼，一次浇筑完成。2、涌金分离桥现状农田、绿化位置地基处理采用50cm宕渣+12cm厚C20砼。在对农田腐殖土、绿化带种植土进行开挖及土方外运后回填宕渣，分2层填筑，每层25cm，用16t以上的振动压路机碾压至无明显轮迹，然后浇筑C20素砼12cm厚，采用商品砼，一次浇筑完成。、支撑架布置工程施工时依据箱梁断面构造形式，根据其各部位荷载不同进行支撑架的布置。各部位结构支撑架立杆的布置形式参见下表，桥梁标准横截面布置状况参见附图。各部位支撑架布置间距梁高部位横向（cm）纵向

7、(cm)备注2.0米主线横梁600600实腹板600600边腹板600600空腹板900900翼板900900、上部结构布置形式上部采用碗扣脚手架进行搭设，根据标高要求我们选用0.9或0.6米等立杆找齐，上部用顶托调平。顶托上纵楞采用1010cm方木，间距根据纵向立杆的布置确定，纵楞上部的横楞采用7.515cm方木，方木间距25cm。箱梁底模板、侧模版均采用15mm的竹胶板；箱梁顶板内模用碗扣支架竖向支撑，顶部设置1010cm方木，其上铺510cm木条，中心间距20cm，再铺竹胶板。八字部用方木进行局部加固，保证箱梁设计尺寸，内撑纵向间距加密为0.7米。第五节 支撑架施工一、 碗扣式支架施工流

8、程根据施工图纸设计支架地基处理测量放线摆放下托及第一层支架检查立杆连接横杆调节下托丝杠分层向上拼装同步加斜撑对曲线段各杆件块用脚手管连接加固调平上托标高上方木整体检查下道工序用水平仪找平碗扣式支架施工工艺流程图二、地基处理现状龙岗路为砼路面可以作为支架基础；涌金分离桥现状为农田绿化带部分，地基处理采用清表20cm填50cm宕渣+12cm厚C20砼，宕渣分2层填筑，每层25cm，用16t以上的振动压路机碾压至无明显轮迹，使地基承载力达到85KN/m2，压实度大于95%，砼采用商品砼，要求振捣密实。承台施工完成后分层回填宕渣夯实，使地基承载力达到85KN/m2，压实度大于95%，然后浇筑12cm厚

9、C20砼，振捣密实，作为支架基础。施工注意事项：现状道路、绿化带、承台区域地基软硬相接处，会产生不均匀沉降，需要重点处理，采用换填宕渣，并通过预压试验，获取实验数据，确保地基满足施工要求。地基处理由专人负责，并对地基的处理质量进行验收，形成验收记录。三、碗扣支架进场及验收1、碗口脚手架根据使用量提前做好进场计划，报送材料部门，保证材料供应及时。进入现场的构配件应具备以下证明资料：构配件应有产品标识及产品质量合格证；供应商应配套提供钢管、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告；2、构配件进场应重点检查以下部位的质量：钢管壁厚、焊接质量、外观质量；可调底座和可调托撑材质及丝杆直径、与螺母配合间

10、隙等。钢管规格应符合质量标准的Q23548mm3.5mm普通低碳高频焊缝钢管，外表涂防锈漆，平直光滑、无硬弯；严禁在管上打孔；可调底座底板的钢板厚度不得小于6mm，可调托撑钢板厚度不得小于5mm；扣件无裂缝、变形、螺栓滑丝等缺陷；木脚手板采用无腐朽、厚度不小于50mm、宽度不小于200mmm，两端各设置直径4mm的镀锌钢丝箍两道的杉木或松木板。所有构件，必须经检验合格后方可使用。四、支撑架搭设程序及方法1、首先将箱梁的中心线及边线放在基础上。依据施工方案设计的位置，在基础上用墨线弹出纵横向每排立杆的位置线。2、在基础上墨线交叉点摆放底座，将立杆插于底座上，采用3.0m、2.7m、2.4m、2.

11、1m或1.8m等不同立杆相互交错布置。3、安装扫地杆，将水平杆件接头插入立杆最底端碗扣内，使接头弧面与立杆密贴，将上碗扣沿限位销扣下并顺时针旋转将其锁紧。4、采用3m长立杆向上接长，顶部再用1.8米、0.9或0.6米等立杆找齐。或同一层用同一种规格的立杆，最后找齐，避免立杆接头处于同一水平面内；立杆接长时，将上部立杆底端连接孔同下部立杆顶端连接孔对齐，插入立杆连接削并锁定。5、进行水平杆安装，安装方法同安装扫地杆。6、安装剪刀撑。7、安装可调顶托。8、安装纵横方木五、支撑架安装施工要求1、支撑架安装应在专人指挥下，统一进行。支架安装可从一端向另一端推进，也可以从中间开始向两端推进，工作面不宜开

12、设过多。应从桥梁中心线开始纵横两个方向同时进行，以免支架失稳。2、若基础平整坚实，立杆底座可直接采用立杆垫座，若基础不平，支架底部应采用立杆可调底座。3、碗扣支架的底层组架最为关键，其组装质量直接影响支架整体质量，要严格控制组装质量。在安装完成最下两层水平杆后，首先检查并调整水平框架的方正和纵向支顺度；其次应检查水平杆的水平度，并通过调整立杆可调底座使水平杆的水平偏差小于L/400（L为水平杆长度）；同时应逐个检查立杆底脚，并确保所有立杆不悬空和松动；当底层架子符合搭设要求后，检查所有碗扣接头并锁紧，在搭设过程中应随时检查上述内容，并予以调整。4、支架搭设应严格控制立杆垂直度和水平杆的水平度，

13、整架垂直度偏差不得大于h/500（h为立杆的高度），但最大不超过100mm；水平杆的水平偏差小于L/400（L为水平杆长度）；纵向直线度应小于L/200（L为纵向水平杆总长）。5、模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵横向每4根立杆设置剪刀撑一道，且其间距应小于或等于4.5m。剪刀撑呈八字形，斜向角度 4560之间，剪刀撑与立杆交叉点均应用旋转扣件扣牢，钢管长度不够时，可用扣件接长，每个接头用三个扣件连接，剪刀撑的设置须上到顶下到底，剪刀撑底部与地基之间垫实，以增强承受荷载的能力。剪刀撑随支架的搭设而搭设。当模板支撑架高度大于4.8米时，顶部和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设

14、置间距应小于或等于4.8米。6、支架设置应立杆均匀受力；支架搭设要严格控制其立杆的顶标高，顶托的外旋长度不宜大于自身长度的1/2。7、底层纵、横向水平杆作为扫地杆；立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。8、支撑架高宽比应小于或等于2；当高宽比大于2时可采取扩大下部架体尺寸或其他构造措施。9、支架搭设完毕后，在立杆顶部放好顶拖和纵横方木，方木的接触面恰好在顶拖的中心位置，如不在中心位置，需加一道垫木。10、基础两侧设置100100cm排水沟，防止基础被雨水浸泡。11、搭设张拉平台的支架，作业层必须铺满、铺稳脚手板，板下用安全平网兜牢、兜严，不得有探头；脚手板应设置在3根横向水

15、平杆上，当脚手板对接平铺时，接头处必须设2根横向水平杆，两端板探出长度不大于150mm，并与横杆绑牢；当脚手板采用搭接铺设时，接头中点必须放在横向水平杆上，搭接相交长度不应小于200mm。在作业层脚手架外立杆的内侧设置护身栏杆及高度不小于180mm的挡脚板。12、每联箱梁设置一个上下的人行通道，宽度为1.2米左右，通道折线上升，与箱梁支撑架连接牢固，采用密目网封闭。人行通道坡度小于或等于1：3，并应在通道脚手板下设置横杆，拐角处设置平台，其宽度不小于斜道宽度，斜道两侧及平台外围均设置1.2m和0.6m高的双道防护栏杆及180mm挡脚板。防护栏杆和挡脚板表面刷红白警示色。人行通道的防滑条间距小于

16、30cm。斜道脚手架采用5cm厚木板，并每隔30cm设置5cm宽，1cm厚的防滑条。13、在支架搭设完成后，先班组自检，合格后报项目部，并有总工牵头组织质检、安全等主要管理人员对支架进行检查验收，加强方木、顶底托、立杆悬臂长度和扣碗的检查，合格后在支架的合适位置挂牌明示，挂牌的内容包括工程名称、工程部位、验收单位及其验收负责人姓名，然后方可进行对支架的预压工作。支撑架浇筑砼时，应由专人全过程监督。六、支撑架安装要点项 目注 意 要 点根据设计制作安装支撑架应根据设计安装，并对支撑架应进行强度和稳性验算。预沉量的设置为了保证结构竣工后尺寸准确，对支撑架应预留预沉量预留施工沉落参考数见下表，并根据

17、预压试验确定。分 项 内 容参 考 数 据接头承压非弹性变形木与木每个接头的顺纹2，横纹3木与钢每个接头2支撑架搭设前的检验支撑架搭设前对地基应详细检查，准确调整支撑面顶部标高并复测无误后弹线，再进行搭设。支撑架搭设中的检验支撑架拼装到3-4层应检查每根立杆是否浮动，否则应旋紧下托。沿支撑架四周和每层门架均采用扣件式脚手设剪刀撑（其夹角为4560）和水平连接杆。边搭设边调整立杆的垂直度及横杆的纵向直线度。支撑架搭设后的检查支撑架搭设完毕后，应对其平面位置，顶部标高，节点联系及纵横向稳定性进行全面检查，符合要求后，方可进行下一步施工。七、碗扣支架拆除拆除任何一个部件都必须有审批制度，经项目总工及

18、主管经理签字后方可拆除。拆除前对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底。预应力箱梁待张拉完成后方可拆除底模，且拆除底模时，同条件自然养护水泥浆试块的强度不低于设计强度的90。模板、支撑架卸落时，应先卸悬臂部分，再从跨中向两边卸架。拆除时要依次松开支撑架上托，逐片拆除箱梁底模，严禁在拆除过程中抛投钢管及竹胶板，拆除后的构件运至制定地点分类堆放，以便运输、保管。第六节 模架受力计算一、荷载确定模板、支架的设计应考虑下列各项荷载，并按规定进行组合。1、模板、支架自重； 梁模板：0.50 KN/每个支架（按4.8米计）立柱：2根240cm立杆加4根横杆的重量：0.23KN2、新浇筑砼、钢筋、预应力筋的

19、重力；新浇钢筋及砼：26KN/m3、施工人员及施工设备、施工材料等荷载；计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载取2.50 KN/计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载取1.50 KN/计算支柱及其他支承结构构件时，按均布活荷载取1.0 KN/4、振捣砼时产生的振动荷载；对水平面模板采用：2.0 KN/m2对垂直面模板采：用4.0 KN/m25、新浇筑砼对模板侧面的压力；按下列二式计算，取其中最小值：Pmax=0.22t0K1K2V1/2Pmax =H其中：砼密度，取=25 kN/m t0砼初凝时间，取t0=9 hK1外加剂影响修正系数，不掺外加剂取1.0，掺缓凝左右外加剂取1.2；K2砼坍落

20、度影响修正系数，坍落度小于3cm,取0.85, 5cm9cm时取1.0， 11cm15cm时取1.15，这里取1.15；V砼灌注速度（m/h）, 这里取0.5 m/hH砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度h-砼的有效压头，h=Pmax/。6、砼入模时产生的水平方向的冲击荷载；采用导管，取2.0 KN/7、设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力、流冰压力、船只及其他漂浮物的撞击力；8、其他可能产生的荷载，如风荷载、雪荷载、冬季保温设施荷载等；模板、支架设计计算的荷载组合模板、支架结构类别荷载组合强度计算刚度验算梁、板的底模板一级支撑板、支架等1+234781278缘石、人行道、栏杆、柱、梁、板

21、等的侧模板455基础、墩台等厚大结构物的侧模板565荷载取值及分项系数项次荷载类别分项系数1模板、支架自重1.22新浇筑砼自重1.23施工人员及施工设备、施工材料等荷载1.44振捣砼时产生的振动荷载1.45新浇筑砼对模板侧面的压力1.26砼入模时产生的水平方向的冲击荷载1.4二：按腹板梁区最大荷载来计算(1)、底模板（竹胶板）计算竹胶板技术指标以及力学性能： 根据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)查得竹胶板（五层）的静曲强度=105.5 N/mm2，弹性模量E9898 N/mm2。由于腹板处方木按中心间距25cm横向布设，实际计算考虑方木实体宽度10cm，即模板计算跨径取：；又

22、模板单位宽(1m)面板截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷载计算：a.钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载：q1=2.54/2.5m2*2626.4KN/m2；b.竹胶板自重产生的荷载：q2=0.01510=0.15 KN/m2；c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；则取1m宽分析线荷载为：q强=（26.41.2+0.151.2+2.51.4+2.01.4）138.16KN/mq刚=（26.4+1.2+0.151.2）131.86KN/m、受力分析：按三跨0.25m连续梁建模计算模板强度及刚度强度分析： ，满足要求刚度分析：翼

23、板处模板强度、刚度均满足要求。(2)、腹板处底模下方木检算：、方木技术指标以及力学性能：腹板底模下统一采用75150mm的方木纵、横向间距为600600mm。依最大三跨0.6m连续梁计算方木强度、剪力及挠度：75150mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：w=13*0.9=11.7 MPaE=101030.9=9103MPa=1.40.91.26MPa方木的截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩：、荷载计算：由上一节模板分析可知转递到方木的面荷载如下：a.钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载：q1=2

24、.54/2.5m2*2626.4KN/m2；b.模板自重产生的荷载：q2=0.5 KN/m2；c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2q强=（26.4+0.5）1.2+（2.5+2.0）1.438.58KN/m2q刚=（26.4+0.5）1.232.28KN/m又方木的中心间距为：0.6m，故线荷载为：q强=38.580.6=23.15KN/mq刚=32.280.6=19.37KN/m、受力分析：由于方木下面分配梁按0.6m间距布置，故方木建模按三跨0.60m连续梁分析如下：强度分析： ，满足要求刚度分析：方木的强度、刚度均满足要求。(3

25、)、空腹板处底模下方木检算、方木技术指标以及力学性能：腹板底模下统一采用75150mm的方木纵、横向间距为900900mm。依最大三跨0.6m连续梁计算方木强度、剪力及挠度：75150mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：w=13*0.9=11.7 MPaE=101030.9=9103MPa=1.40.91.26MPa腹板底模下统一采用75150mm的方木纵、横向间距为900900mm。依最大三跨0.9m连续梁计算方木强度、剪力及挠度：75150mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按公路桥

26、涵钢结构及木结构设计规范中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：w=13*0.9=11.7 MPaE=101030.9=9103MPa=1.40.91.26MPa方木的截面参数：惯性矩： 截面抵抗矩： 荷载计算：由上一节模板分析可知转递到方木的面荷载如下：a.钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载：q1=0.58*2615.08KN/m2；b.模板自重产生的荷载：q2=0.5 KN/m2；c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2q强=（15.08+0.5）1.2+（2.5+2.0）1.425KN/m2q刚=（15.08+

27、0.5）1.218.7KN/m又方木的中心间距为：0.9m，故线荷载为：q强=250.9=22.5KN/mq刚=18.70.9=18.63KN/m、受力分析：由于方木下面分配梁按0.9m间距布置，故方木建模按三跨0.60m连续梁分析如下：强度分析： ，满足要求刚度分析：方木的强度、刚度均满足要求。第七节支架的受力计算箱梁结构的混凝土分二次浇筑完成，即首次浇筑底板和腹板，二次浇筑顶板。这样，在浇筑第二步时，第一步砼已经形成板体，可将二步施工荷载平均传递到每一根立杆。因此，以一次浇筑完成进行计算，对整体支架结构受力是有利的。由于市场上钢管壁厚在33.5mm之间，因此计算中钢管壁厚取值为3mm。、2

28、.0米厚箱梁立杆1、立杆受力确定、腹板梁处（6060 cm）腹板梁处根据整体支架搭设横向60cm，纵向60cm的支架 a.钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载：q1=20.60.62618.72KN/m；b.模板和支架自重产生的荷载：q2=（0.5+0.23）0.360.26 KN/m；c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2A、计算立杆的轴向力NN=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)N=1.2（18.72+0.26）+1.4（2.5+2.0）0.36=25.041kNB、立杆的稳定性计算N/Af轴心受压杆件的稳定系数，由

29、脚手架安装技术规范附录C表中取值。由长细比值确定。f钢材抗压强度值，Q235钢抗拉，抗压和抗弯强度设计值f205Mpa。立杆的截面面积，由脚手架安装技术规范附录B表中取值。对于壁厚为3.0mm的48mm钢管，A=4.241cm2 长细比，=l0/i l0计算长度，l0h+2a h支架立杆的步距，取值为1.2m a模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，按50cm考虑。 i截面回转半径，由脚手架安装技术规范附录B表中取值i1.594cm；=220/1.594=138；查表0.357N/A25.04103/(0.3574.241102 )165.4Mpa205Mpa。满足要求。、空

30、腹板处（9090 cm） a.钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载：q1=（0.28+0.3）0.90.926=12.2KN/m；b.模板和支架自重产生的荷载：q2=（0.5+0.23）0.90.90.59 KN/m；c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2 A、计算立杆的轴向力NN=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)N=1.2（12.2+0.59）+1.4（2.5+2.0）0.81=20.451kNB、立杆的稳定性计算N/Af轴心受压杆件的稳定系数，由脚手架安装技术规范附录C表中取值。由长细比值确定。f钢材抗压强度值，Q

31、235钢抗拉，抗压和抗弯强度设计值f205Mpa。立杆的截面面积，由脚手架安装技术规范附录B表中取值。对于壁厚为3.0mm的48mm钢管，A=4.241cm2 长细比，=l0/i l0计算长度，l0h+2a h支架立杆的步距，取值为1.2m a模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，按50cm考虑。 i截面回转半径，由脚手架安装技术规范附录B表中取值i1.594cm；=220/1.594=138；查表0.357N/A20.45103/(0.3574.241102 )135Mpa205Mpa。满足要求。第八节地基计算承载力计算计算地基承载力时按荷载最大处地基承受力进行计算,荷载最

32、大处单根力杆承受的力最大为30.13KN,力杆底用10CM*10CM木板做垫板,基础浇注12cm厚C20素混凝土和填筑50cm厚宕渣，（宕渣按22KN/m3计算，砼按24KN/m3计算）。用公式：pcz+pzfz，pz =p/（b+2Ztg）对宕渣地基进行验算。pcz -宕渣底面处的自重压力（KN/m2）；pz -宕渣底面处的附加压力（KN/m2）；fz -宕渣底面处土层的地基承载力（KN/m2）；b -基础底面的宽度（m）；p -立杆对基础底面压力,按最大值30.13KN计算Z-基础底面下塘渣的厚度（m）；-塘渣的压力扩散角，取45；pz =p/（b+2Ztg）=30.13/(0.1+2*0

33、.5*tg45)=27.4（KN/m2）；pcz =24*0.12+22*0.5=13.9（KN/m2）；根据现有的地质情况：地基承载力荷载fz =85（KN/m2）。pcz+pz =27.4+13.9=40.8KN/m2fz =85KN/m2，满足要求。经上述对最大荷载腹板梁处的模板、上方木、下方木、支架及地基承载力的验收强度刚度均满足要求，故对其它翼板边实腹板不最进行验收。第九节龙岗桥桁架验收一：I40工b钢纵向次梁检算1、 腹板梁实腹段荷载计算、实腹段荷载对于腹板梁实腹段，由于该段分配梁工字钢的最不利布置为为腹板梁实腹处截面高度2m处，为便于计算取不利情况，按简支梁进行分析即可。实腹板处

34、面荷载：q强=(2.5426+0.732.5 +0.7388)1.2+(2.5+2)1.4=96.5KN/m q则=(2.5426+0.732.5 +0.7388)1.273.8KN/m钢管支撑纵向间距为8.6m， 由8根I40 b工字钢支承、I40 b工字钢技术指标以及力学性 ：E=2.1105 MPa I=22780104 mm4 W=1140103 mm3 A=9410mm2 g =73.8KN/m，=145MPa =85MPa 、建模计算强度分析： ，满足要求刚度分析：满足要求2、箱梁整体荷载计算（按简支梁进行分析）1：箱梁整体荷载：q强=(18.226+0.7325.18 +0.73

35、865)1.2+(2.5+2) 25.181.4=806.1KN/m q则=(18.226+0.732.5 +0.7388)1.2647.5KN/m又钢管支撑纵向间距为8.6m， 由65根I40 b工字钢支承I40 b工字钢技术指标以及力学性能：I40 b工字钢技术指标：E=2.1105 MPa I=22780104 mm4 W=1140103 mm3A=9410mm2 g =73.8KN/m，=145MPa =85MPa、建模计算 强度分析： 7452394500kn、m ，满足要求刚度分析：满足要求二：I40b工钢横向主梁检算1：跨中I40b工钢横向主梁检算(间距200CM，有二根I40工

36、b钢来支承)（1）：上部传递箱梁整体荷载：q强=806.117.2/25.18=550.6 KN/m q则=647.517.2/25.18=442.3 KN/m（2）：I40 b工字钢技术指标以及力学性能： E=2.1105 MPa I=22780104 mm4 W=1140103 mm3 A=9410mm2 g =73.8KN/m， =145MPa （3）受力分析：按三跨1m连续梁建模计算模板强度及刚度：强度分析： ，满足要求刚度分析：满足要求因边跨和中跨主横梁跨径间距相同，故边跨荷载较小，较为安全不用验算强度、刚度。三：40010mm钢管立柱检算400mm圆钢管支撑：最大轴向压力：Nmax

37、=426.9*2=853.8KN，且为压力，其总长为3.4m，即自由长度按4m考虑。又40钢管自重：0.9618kN/mN=550.62+0.9618*3.4*1.2=1140.4kNA=12252mm2 r=137.93mm自由长度：l=3400mm长细比：由长细比，得 满足要求。因边跨和中跨钢管数梁相同，故边跨荷载较小，较为安全不用验算强度。第十节 交通门洞搭设范围内的安全防护措施龙岗桥纵向I40b工钢下方需通行车辆，因此根据计算的4.5米限高值进行门洞交通安全防护。1、需在门洞进出口位置做好交通引导及防撞措施。2、龙岗桥纵向I40b工钢下方采用竹胶板全封闭，两侧设置安全网，防止高空落物。

38、门洞顶及相邻支架立杆、水平杆及斜撑加密设置，以加强支架的整体性和稳定性。3、夜间通道内必须保证充足的照明，照明设施一般设置在顶部两侧，照明方向应设置为车辆前行方向，以防灯光刺眼。沿门洞外沿夜间应设置警示红灯。如通道较长则白天也设置洞内照明，照明灯的设置间距、照度应满足通车需要。4、门洞两侧进口前方50米处设置DN400钢管制作的限宽、限高支架（预防部分绕过前方红绿灯位置限制支架的车辆进入门洞），限制超高、超宽车辆进入门洞。限高支架采用DN400钢管搭设，确保支架稳定、牢固，支架前方设置减速带。在限高、限款支架顶部设置相应的交通限高、限宽及限速牌等，以满足交通管理的规定，并应具备一定的防撞能力，

39、以防意外，并加强日常维护管理。5、门洞两侧进口前方第一个红绿灯后方设置限高、限宽设施，限制超高、超宽车辆进入门洞。限高支架采用DN400钢管搭设，确保支架稳定、牢固。在限高、限款支架顶部设置相应的交通限高、限宽及限速牌等，以满足交通管理的规定，并应具备一定的防撞能力，以防意外，并加强日常维护管理。6、门洞两侧进口前方第二个红绿灯位置设立醒目的施工告示牌，将施工限款、限高、限速内容明确标示，提醒超高超宽车辆提前绕道，减少门洞位置的交通压力。7、成立交通协调小组，门洞实施前主动与交管部门联系，制定内部管理办法及建立责任制。施工中严格履行承诺，接受有关部门的检查。8、在施工地段配备一定数量的备用导向

40、标志牌、限速标志牌和“施工重地、减速慢行”等标语，以确保门洞施工地段的安全。9、加强行车道路的维护工作，安排专人对道路的路面、路况进行及时维修。10、成立交通疏导急救小组，并配备一定数量的应急物资，一旦出现险情及时给予抢救和疏导交通。第十一节 支架基础预压支架预压及预拱度的设置1、预压目的为验证支架的整体稳定性及支架基础的实际承载能力，验证支架搭设的各项设计参数，取得预拱度的数值，在搭设满堂支架前进行支架基础预压，在浇筑前要进行支架预压试验。2、预压范围本工程选择有代表性的区域及荷载最不利的地方进行预压，其中龙岗桥和涌金桥各选择一跨进行预压，涌金桥支架选择横梁及最大荷载断面进行预压（由于龙岗桥

41、桥须通车，因此预压选择在一侧空地搭设相同支架方式进行预压）。具体部位协商确定。2、预压方法预压采用在临时铺设底板的平台上满铺砂包的方法进行，砂包的每包重量在400KG左右，加载时使用汽车吊吊装人工配合堆放。3、预压要求支架基础预压加载采用按预压单元沿混凝土结构纵横向对称进行，加载采用一次性加载。预压荷载采用混凝土结构恒载与钢管支架、模板重量之和的1.2倍进行。预压范围向混凝土结构投影面两侧各加宽1m。预压范围内按混凝土恒载的分布情况划分成若干个预压单元，每个预压单元内实际预压荷载强度的最大值不超过该预压单元内预压荷载的强度平均值的120%。预压单元内预压荷载采用均布形式。支架预压荷载按箱梁自重

42、和模板重量之和的1.1倍进行，预压按预压单元分三级加载，三级加载依次为单元内预压荷载值的60、80%、100。纵向加载从跨中向支点对称布置，横向从中心线向两侧对称布置。4、预压前准备支架预压之前，由项目部进行内部检查验收，检查验收的主要内容是a. 主要构配件应有产品标识及产品质量合格证；b. 支架是否按照专项施工方案进行了搭设。检查立杆的垂直度、间距，横杆的水平度、步距，普通钢管扣件的扭力矩是否满足规范要求等。搭设偏差按照以下标准进行验收。支架垂直度、水平度允许偏差检测项目允许偏差值（mm）垂直度每步架h/1000及2.0支架整体h/1000及50水平度一跨内水平架高差1/600及3.0支架整

43、体L/600及50扣件螺栓扭力矩40Nm65 Nmc. 在内部自检合格的基础上，报监理工程师进行验收。5、沉降观测预压时在每跨1/4L、1/2L 与支点处支架顶端设置观测点（即纵向5处）并每个断面横向设5观测点，每个测点对应的砼基础上设一测点。每级加载后均静载3小时，测量各阶段支架的总沉降量及地基的沉降量，以后，每隔12小时观测1次，不小于48小时。达到稳定后均匀卸载，稳定时，沉降量的控制标准是：48小时内小于等于3mm。卸载后，再测一次。沉降量的测量采用DJ2水准议，预压时设专人观测，记下各阶段的高程值，然后计算沉降量，若沉降量不满足要求时，需对基础和支架进行加固措施，再进行试验，直到满足要求为止。具体方法如下：、支架搭设完成后，将方木及底模临时铺好，形成平台，观测点各吊一重约 2Kg垂砣，在横杆上准确标出砣尖端高程标记（控制此标记距地面约 100cm）。、在铅线附近非试验的支架立杆底部作好与垂砣同高作记，并量测该标记点与重砣的水平距离 L。、每阶段加载完毕后3小时，测定铅垂尖端与试