1、学 号：*题目类型：设计(设计、论文、报告)理工大学GUILIN UNIVERSITY OF TECHNOLOGY本科毕业设计(论文)题目：寿光六和屠宰厂屠宰废水处理工艺初步设计学 院：环境科学与工程学院 专业(方向)： 环境工程 班 级： 环境工程11-1 学 生：*指导教师：*2021 年 5月 15日理工大学毕业设计论文独创性声明本人声明所呈交的设计论文是我个人在指导教师指导下进展的研究工作及取得的研究成果。尽我所知，除了设计论文中特别加以标注和致的地方外，设计论文中不包含其他人或集体已经发表或撰写的研究成果，也不包含为获得理工大学或其它教育机构的学位或证书而使用过的材料。对设计论文的
2、研究成果做出奉献的个人和集体，均已作了明确的标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承当。设计论文作者签名： 日期： 年 月 日理工大学设计论文使用授权声明本设计论文作者完全了解学校有关保存、使用设计论文的规定，同意学校保存并向国家有关部门或机构送交设计论文的复印件和电子版，允许设计论文被查阅或借阅。本人授权理工大学可以将本设计论文的全部或局部容编入有关数据库进展检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本设计论文。设计(论文)作者签名： 日期： 年 月 日指 导 教 师 签 名： 日期： 年 月 日. z.-摘要屠宰业是我国支柱产业之一，屠宰废水同时也成为我国最大的有机污染源之一。
3、而很多屠宰厂尚没设置废水和回用处理设备，从而加剧了环境污染，其污染力度不可轻视。进水水质指标:SS=1200 mg/L；BOD5=1000 mg/L；COD=1650 mg/L；动植物油=50 mg/L；氨氮=110 mg/L。本设计针对寿光六和屠宰厂屠宰废水设计工艺，设立气浮池除油脂，生物氧化工艺阶段采用的是水解酸化和SBR反响池，经过处理的水质指标：SS70 mg/L；BOD530 mg/L；COD100 mg/L；动植物油20 mg/L；氨氮15 mg/L；大肠杆菌5000个/L；pH=69。出水水质排放满足肉类加工工业水污染排放标准(GB13457-92)一级标准。工程初步投资估算为2
4、76.62万元，运行处理本钱为1.2元/m，整个工艺流程具有投资小，占地少，能耗低，环境污染小等特点。关键字：屠宰有机废水；气浮法；水解酸化；SBR反响池The preliminary design of Shouguang Liuhe slaughter wastewater treatment plantStudent:* Teacher:*Abstract :Slaughter industry is one of the pillar industries in our country and its waste water also became one of the largest
5、 organic pollution. The environmental pollution is e*acerbated that can not be underestimated, because many slaughterhouses still haven got a wastewater treatment and reuse equipment. The design for the slaughter of ShouGuang LiuHe design process wastewater, biotechnology stage o*idation use theacid
6、 hydrolysis pool and SBR reaction pool.The effluent quality indicators: SS70 mg/L; BOD30 mg/L; COD100 mg/L; animal and vegetable oils 20 mg/L; ammonia 15 mg/L; coli 5000 a/L; pH = 6-9, which quality achieve meat processing industrial water pollution discharge standard (GB13457-92) in standard. The e
7、ntire process is with a characteristic of less investment, less footprint, low energy consumption, less environmental pollution.Key words: Slaughter organic wastewater；Flotation method；Hydrolysis Acidification；SBR. z.-目录摘要IABSTRACTII第1章屠宰废水综述及处理方法51.1 绪论51.2 现今屠宰废水的处理工艺5l.2.1 好氧生物处理51.2.2 厌氧生物处理71.3
8、 生物好氧反响工艺流程9第2章工程概况、设计规、工艺流程102.1 本工程概况102.1.1 城市现状102.1.2 自然条件资料102.2 设计原则、围与规102.2.1 设计原则102.2.2 设计围112.2.3 设计参考规112.3 方案确定112.3.1 设计水质水量112.3.2 废水处理方案确实定112.3.3 工艺流程确实定12第3章详细工艺设计计算153.1 粗格栅设计计算153.1.1 设计参数153.1.2 栅条间隙数153.1.3 栅槽宽度163.1.4 过栅水头损失163.1.5 栅后槽总高度163.1.6 栅槽总长度173.1.7 每日栅渣量173.2 污水提升泵设
9、计计算183.3 泵后细格栅设计计算183.3.1 栅条间隙数183.3.2 栅槽宽度183.3.3 过栅水头损失193.3.4 栅后总高度193.3.5 细格栅总长度193.3.6 每日栅渣量203.4 平流沉砂池设计计算213.4.1 进出水量情况213.4.2 设计参数：213.4.3 沉砂池局部长度213.4.4 过水断面面积213.4.5 池总宽度223.4.6 沉砂斗容积223.4.7 每个沉砂斗容积233.4.8 沉砂斗尺寸设计233.4.9 沉砂室总高度233.4.10 验算最小流速243.5 气浮池设计计算253.5.1 设计参数253.5.2 加压溶气水量253.5.3 供
10、气量263.5.4 溶气灌设计263.5.5 气浮池尺寸设计273.5.6 气浮池集水管、集渣槽设计293.5.7 气浮池产泥量303.6 水解酸化池设计计算303.6.1 池外表积303.6.2 有效水深313.6.3 有效容积313.6.4 出水堰设计313.6.5 池污泥产量323.7 SBR反响池设计计算323.7.1 设计参数323.7.2 周期进水量323.7.3 反响池容积333.7.4 运行水位设计343.7.5 剩余污泥量353.7.6 需氧量363.7.7 供气量363.7.8 布气系统设计383.8 污泥浓缩池设计计算393.8.1 设计参数393.8.2 总剩余污泥量3
11、93.8.3 池面面积393.8.3 池高403.8.4 浓缩后体积403.8.5 上清液回流计算413.9 消毒池41第4章平面及高程布置424.1 平面布置原则及说明424.2 高程布置424.2.1 高程布置原则424.2.2 沿程阻力损失及标高确定424.2.3 局部构筑物水头损失434.2.4 废水管渠水利计算444.2.5 构筑物高程统计444.2.6 主要设备46第5章初步经济技术分析475.1 总投资475.1.1 土方、混凝土、钢筋费用估算475.1.2 主要设备清单475.2 运行本钱估算485.2.1 人员编制485.2.2 本钱分析48第6章运行中可能出现问题和对策50
12、结论51参考文献52致53第1章屠宰废水综述及处理方法1.1 绪论屠宰业是我国的主要产业之一，产生的废水主要来源于畜牧业、家禽类、鱼类的宰杀与加工，同时也成为主要的有机污染源之一。调查发现，屠宰废水的排放量占全国工业废水排放量的6%，随着经济的开展和人民生活水平的逐步提高，肉类食品加工工业也会有更大的开展，而目前我国很多屠宰厂尚没设置对废水回用和处理的设施，高浓度有机物的污染给水环境极大的压力，屠宰废水直接排放随处可见，屠宰废水的污染不容无视。此设计针对寿光六和屠宰场的屠宰废水的水质水量而设计处理工艺。屠宰废水呈红褐色，有腥味，含有大量血污、砂砾、皮毛、碎骨肉、油脂和脏杂物。COD、BOD、氨
13、氮和SS等指标均较高，COD到达1500 mg/L2000 mg/L、BOD为800mg/L1200mg/L、SS为800mg/L1500mg/L、动植物油为40 mg/L60 mg/L、氨氮为100 mg/L120 mg/L，可生化性优良，无毒性。屠宰废水在生产过程中受运营情况的影响，水质水量波动围较大。1.2 现今屠宰废水的处理工艺l.2.1 好氧生物处理好养生物处理广泛运用于各类污水处理，且处理效果良好。但传统活性污泥法处理屠宰废水却很难到达出水指标要求，且还存在其他困难和不适应：屠宰废水水量变化较大，很难满足连续进水的曝气池对水流稳定性的要求；容易发生污泥膨胀；剩余污泥量较大、处理及维
14、护费用高；难以满足脱氮要求；生物反响池容积较大。针对以上传统活性污泥法存在的问题，适用于屠宰废水处理的新工艺被研发出并成功应用。1.2.1.1 序批式活性污泥系统(SBR)序批式活性污泥法SBR法是在序批式反响器中完成进水、反响、沉淀、滗水和闲置等工序，是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术。序批式活性污泥法工艺作为一种新型好氧生物处理法，简易、高效、低耗，正在被广泛应用于屠宰废水的处理。其主要优点有:1处理效率高，运行稳定，池厌氧、好氧处于交替状态，净化效果好。2耐冲击负荷，池滞留的处理水，对污水有稀释、缓冲作用。3工艺过程中的各工序可根据水质、水量进展调整，运行灵活。4反响池存在
15、DO、BOD5浓度梯度，有效控制活性污泥膨胀。5 适用脱氮除磷，控制运行方式，实现好氧、缺氧、厌氧状态交替运行。6 工艺流程简单、造价低，便于维护管理，占地面积小。图1 SBR反响周期SBR法用于屠宰废水处理，COD和BOD去除率可到达90%以上。废水经预沉池、厌氧水解、SBR等工艺处理后，出水水质可优于GB8978-1996)中一级排放标准。对于需要脱氮的而在废水，控制污泥负荷为低负荷，高泥龄。另外控制溶解氧浓度可以使50左右的氮通过同步硝化反硝化去除，通过控制这种脱氮过程对减少处理费用和提高出水水质具有重要意义。CASS法循环式活性污泥法属于SBR的改良工艺，在反响器前增加一个生物选择器，
16、该工艺主反响区的局部剩余污泥回流到选择器，实现了连续进水，剩余污泥性质稳定。运作方式上沉淀阶段不进水，使排水稳定性得到保障。1.2.1.2AB法AB法简称是生物吸附活性污泥法，A段在很高的负荷下运行，负荷率通常为传统活性污泥法的50-100倍，停留时间只有30-40min，泥龄仅为0.3-0.5d。较高的污泥负荷使真核生物无法生存。A段中产生的污泥量较大，约占整个系统污泥产量的80%左右，且剩余污泥中有机物含量较高；而B段在很低的负荷下运行，围一般为0.15kgBOD/(kgMLSSd)，水力停留时间为2-5小时，污泥龄较长。主要培育在低有机物浓度条件下的微生物。AB法同样适用于水量变化大的屠
17、宰废水，尤其是悬浮有机物浓度高的废水，一般不设初沉池，但AB法对污染物的去处率略低，难以满足脱氮要求。1.2.1.3氧化沟氧化沟是活性污泥法的一种变型。其特点是污水和活性污泥在曝气渠道中不断循环流动。氧化沟的水力停留时间长，有机负荷较低，污泥龄长，本质上属于延时曝气系统。氧化沟对水质、水温、水量的变动有较强的适应性，具备脱氮除磷功能。污泥产率低且稳定，适合大水量的屠宰废水处理，且土地占地需求大。图2 氧化沟工艺流程图1.2.1.4 水解酸化-好氧生物处理一般屠宰废水经过一级处理后，还存在大量的大分子有机物悬浮物废水中，在进入生物反响池前，设置水解酸化池，从而开发出水解酸化一好氧生物处理工艺，水
18、解酸化池，大分子有机物被氧化分解为小分子有机物，为后续反响提供优质的底物和可生化性，不仅降低了一局部有机污染物，还提高了好氧处理效果和整个系统的抗冲击能力和稳定性。水解酸化对于屠宰废水有机物预处理显得十分必要。厌氧生物处理厌氧生物处理在现今得到了重视和广泛应用，处理高浓度工业废水取得不错收益，厌氧消化具有以下特点：无需搅拌和供氧，能量消耗少；能产生大量含甲烷的沼气，是很好的能源物质，产生良好的经济效益；可高浓度进水，维持高污泥浓度；初次启动时间长；温度控制要求较高；对毒物影响较敏感；遭破坏后，恢复周期较长；剩余污泥稳定；投资费用低、管理简易，有广阔的应用前景。图3 厌氧接触法处理工艺1 普通厌
19、氧消化池普通厌氧消化池又称传统消化池，多用于大型污水场脱水后的剩余污泥厌氧处理，也可用以处理高浓度有机废水、悬浮固体含量高和大颗粒的有机废水、含有难降解有机物的工业废水。普通消化池体积较大，且负荷较低，其根本原因在于固体停留时间直接等于水力停留时间。为了保证厌氧微生物于厌氧反响器得以生长繁殖，污泥龄应该是甲烷菌世代时间的23倍，为此普通消化池在中温条件下的停留时间应为2030d，如果消化池不进展搅拌或加热，停留时间甚至可以长达3090d。但受限于温度控制，在中低温条件下，处理效率会大打折扣，因此不太适用于温度差异过大和土地要求占地高的区域。2 厌氧序批式活性污泥系统(ASBR)ASBR是一种以
20、序批间歇运行操作为主要特征的废水厌氧生物处理工艺，完整的运行周期与SBR工艺相似，被誉为屠宰废水处理中很有开展前景的工艺。ASBR工艺的主要优点有：构造简单，投资小；生物絮凝和固液别离效果好；水头损失小，动力费用低；生化反响推动力大；可形成以甲烷把叠球菌为主体的球状颗粒污泥；对碱度需求量小，降低了运行费用。3 高效厌氧反响器近年来，高效厌氧生物反响器成为研究处理屠宰废水的主要方向。通过强化传质和提高污泥浓度后，高效厌氧反响器可在短时间到达良好的处理效果，相比传统厌氧消化池，高效厌氧反响器最大的优点是抗负荷能力高、水力停留时间短、占地面积小。目前用于屠宰废水的工艺主要有：上流式厌氧污泥床(UAS
21、B)、厌氧折流床反响器(ABR)、厌氧流化床(AFB)、厌氧滤池(AF)、厌氧固定膜反响器(AFFR)、循环反响器(IC)等。其中UASB反响器构造紧凑、简单、负荷能力高，水解大分子有机物效率，因而广受青睐。其反响原理为：废水被均匀的引入反响器的底部，污水向上通过含有颗粒污泥或絮状污泥的污泥床。厌氧反响发生在废水和污泥颗粒接触的过程中，所产生的沼气(主要是甲烷和二氧化碳)于部的循环，维持颗粒污泥的形成。在污泥层形成的气体附着在污泥颗粒上，被附着和没有附着的气体升向反响器顶部。上升到外表的污泥通过撞击三相反响器气体发射器底部，引起附着气泡污泥絮体脱气。气泡释放后污泥颗粒会沉淀到污泥床的外表，被附
22、着和没有附着的气体被收集到反响器顶部的三相别离器集气室。置于单元缝隙之下气体发射器的挡板作用是防止沼气气泡进入沉淀区，以免引起沉淀区的絮动，阻碍颗粒沉淀。包含局部剩余固体和污泥颗粒液体经过别离器缝隙进入沉淀区。由于别离器的斜壁沉淀区过流面积在越接近水面会增加，因此上升流速在接近排放点时降低。流速降低污泥絮体可以在沉淀区絮凝和沉淀，累积在三相别离器上的污泥絮体一定程度上超过维持在斜壁上的摩擦力，将会滑回反响区，这局部污泥又与进水有机物发生反响。图四 UASB反响器示意图1.3生物好氧反响工艺流程目前，研究屠宰废水处理的工艺很多，也被广泛运用于实践中。而水解酸化+SBR法的生物处理法在屠宰废水中的
23、应用也是成熟的，水解酸化制造一个厌氧条件，一高废水进入SBR池的可生化性。因此，本设计拟采用水解酸化 + SBR反响池的生物处理工艺。第2章工程概况、设计规、工艺流程2.1本工程概况2.1.1 城市现状寿光六和屠宰厂生产过程中所产生的屠宰废水有机物以及氨氮含量较高，如不经处理直接排放，将对附近水体造成严重污染。为此，作为该工程投产的配套设施，须新建一屠宰废水处理设施。该厂以畜类屠宰加工为主，经处理后废水水质须到达肉类加工工业水污染物排放标准GB 13457-92中表2新建企业水污染物一级标准排放限值所要求。2.1.2 自然条件资料气象资料：气候温和，年平均气温12.4，最高月平均气温为26，极
24、端最高气温为41，最低-3.4。常年主导风向为南风，夏季平均风速为3m/s，冬季平均风速为3.5m/s。水文资料： 废水经处理后排入附近的河流，河流的历史最高洪水位为190.8m黄海标高，下同，20年一遇的洪水位为187.6m，95%保证率的枯水位为182.0m，常水位185.1m；多年平均流量310.4m3/s；平均流速3.0m/s；平均水温25。地质资料：废水处理厂地面标高经平整后标高为194.2m；地基承载力为300-400KPa；地下水位在地面以下5-7m；地震烈度小于5度。2.2设计原则、围与规2.2.1 设计原则(1) 根据屠宰废水特点，选择较适宜、成熟的工艺路线，既要求做到技术可
25、靠保证出水达标排放，出水稳定，又需设备简单、操作简便、易于日常维护管理，能耗尽可能低。(2) 在保证处理后出水达标的前提下，充分考虑土地需求，尽量的减少占地面积，减轻基建投资压力。设计平面布置图纸时，布局力求合理、顺畅、美观，符合工程建立标准。(3) 具备一定的自动化控制水平，同时兼顾经济平衡合理性。(4) 建立整个工艺系统时，做到施工方便，工期尽量短。2.2.2 设计围根据对屠宰废水特点的分析和处理出水水质要求进展初步设计，经论证选择技术上可行、经济上合理的处理方案，然后确定具体的、符合实际的工艺流程。对所选流程中的主要构筑物进展工艺计算，主要设备进展选型。根据任务书要求，进展合理的平面布置
26、确定自动控制及监测方案，进展初步的技术经济分析，包括工程投资和人员编制、本钱分析等，附必要的图纸。 2.2.3 设计参考规1.肉类加工业污染物排放标准(GB134571992)中的一级排放标准2.环境保护法和水污染防治法3.室外排水设计规GBJ14-874.给水排水手册5.环境噪声标准GB5096-932.3 方案确定2.3.1 设计水质水量根据所给设计任务书中给定流量Q = 2000m3/d，处理出水水质执行肉类加工业污染物排放标准(GB134571992)中一类标准。表2 进水水质及排放标准水质指标COD(mgLBODmgLSSmgL动植物油mgLNH3-Nmg /LpH值进水水质150
27、0-2000800-1200800-150040-60100-12069出水水质10030702015692.3.2 废水处理方案确实定屠宰废水中的BOD，COD值较高，且废水中的BOD/COD = 0.53-0.6 0.4，可生化性良好，有利于进展生物处理。同时介于较高的SS浓度，需要在在生物之前进展物化处理，化学处理工艺成熟，处理效率也高。同时，运行费用、处理本钱低。由于屠宰牲猪量的不可预见性，导致屠宰废水水量污染物的波动较大；屠宰废水为间歇产生废水；要求污水处理设备占地小，运行管理本钱有限性等因素，经过各种工艺比拟选择，本设计选定处理工艺为SBR工艺。该工艺符合条件要求，且处理效率高，占
28、地少，投资省，运行灵活，污泥性能良好，出水水质可达标。最主要的是SBR法具备脱氮功能，完全可以满足该工艺脱氮的需求。水解酸化SBR工艺处理屠宰废水，具有工艺简易、处理流程短、操作简便、投资省、运行费用低等特点，适合于小型企业屠宰废水处理。本工艺对废水水量及有机负荷冲击均具备较好的缓冲能力，依据设计处理程序运行，根本无污泥膨胀现象发生，系统工作稳定。综上所述，本设计针对屠宰废水处理，工艺选择为水解酸化SBR厌氧好氧相结合工艺，既能满足出水水质达标，又尽可能的减少了投资，降低运行费用。 2.3.3 工艺流程确实定主要工艺为水解酸化SBR工艺。具体设计工艺为：一级处理取用粗格栅，原污水经粗格栅处理后
29、只是格挡了大体积的漂浮物，之后经过提升泵房提升至细格栅，进一步阻隔大体积悬浮物；一级半处理采用平流沉砂池，初步去除大颗粒悬浮有机污染物，且平流沉砂池也起到调节水量的作用，为后续处理提供了稳定性。在实际运行过程中，废水中可能会产生大量浮渣，需要设置外表刮渣机定期刮渣收集，沉淀的污泥中也含油大量有机物，需要进展分选；之后设置气浮池，采用加压溶气气浮法进展去除废水中的SS，SS需要到达出水水质要求，气浮池的去油能力也优于一般隔油池，经气浮池出水动植物油达标。SBR反响池主要用于降解有机物，出水要求BOD和COD达标，是整个处理工艺的核心。SBR运行方式灵活，通过调整，可以降解掉局部难降解有机物，是处
30、理屠宰肉类加工废水的常规工艺，由于该设计进水氨氮浓度较高，需要脱氮处理，好氧、缺氧回流。SBR法是在一个反响池完成进水、生物降解、硝化和反硝化脱氮、重力沉淀别离、出水等过程，根本工序分五步完成，即进水、反响、沉淀、排水和闲置5。每个SBR池需要设置曝气系统、滗水系统和剩余污泥排出系统。按实际处理最大水量设计2座SBR反响池交替运行。据SBR脱氮要求的模拟实验，强化脱氮措施，确定了屠宰加工废水生物脱氮的最正确运营模式：进水曝气8 h-厌氧搅拌1 h添加碳源-后段微曝气0.5 h-沉淀1 h-出水0.5 h-闲置，总运行周期为11小时。进水阶段采用限制或班限制性曝气方式。COD需达标，前段曝气4小
31、时即可，而氨氮需要在曝气6小时后出水才能达标，为了让反硝化进展的更为彻底，曝气时间提高到8小时。厌氧搅拌，使反硝化进程较快，外加碳源对反硝化处理结果有影响，宜采用甲醇。实际运行周期根据水质情况反响时间可灵活调整，在保证脱氮前提下，适当减少曝气时间，可以降低运行本钱。曝气系统采用罗茨鼓风机，滗水系统选用旋转式滗水器，剩余污泥排放至污泥浓缩池。消毒池采用二氧化氯消毒试剂，经济环保。二氧化氯消毒剂具有强氧化性、脱色、除臭和杀菌消毒作用，对屠宰废水有机污染物有一定的氧化作用。药剂投加量约为2mg/L3mg/L。SBR反响池和水解酸化池污泥定期排向污泥浓缩池，污泥浓缩池采用间歇式重力浓缩池，浓缩后的污泥
32、运往脱水车间进展污泥脱水后外运。沉砂池浮渣进展分选洗砂后与气浮池浮渣一同运往污泥干化车间，在设计中，尽量不使用或少用提升设备，多采用重力流向，降低能耗。具体工艺流程图见图：图5工艺流程图流程说明：屠宰废水首先经过粗格栅，初步阻隔水量的猪毛，脏碎块等大块杂物，如不及时去除去除会造成后续狗处理工艺的堵塞。粗格栅之后经过提升泵房提升至细格栅处理区，再次拦截大体积漂浮物，定期清渣。废水经过细格栅，进入平流沉砂池，通过重力沉淀去除局部悬浮物，同时起到调节水量的作用。之后通向气浮池，主要去除废水中的油脂和悬浮物，经过气浮池后油脂和SS均需达标。之后进入水解酸化池，利用产酸菌和水解的反响，将难降解的大分子有
33、机物，如血红素分解成小分子可降解有机物，去除局部有机物后并提高可生化性，降低了后续好氧工艺的土建造价和能耗。水解酸化池出水直接进入SBR反响池，周期反响为进水、反响、沉淀、排水、闲置依次在同一池里进展，两个SBR反响池交替运行。SBR池中脱除BOD和COD，同时兼顾脱氮，出水达标流入消毒池，投加二氧化氯消毒剂，约停留30min，之后排放。第3章详细工艺设计计算3.1 粗格栅设计计算3.1.1 设计参数2格栅安装倾角采用60-75，特殊时可用903通过格栅的水头损失一般为0.08-0.2 m4栅前水流速度取值围一般为5栅前水深取值围一般为0.3-0.5 m6格栅间需设置工作台，且台面高出栅前最高
34、设计水位0.5m，工作台上应有清洗设备7工作台两侧过道宽0.7m，工作台正面过道宽度，人工清渣不小于1.2m，机械清渣不小于1.5m平均设计水量Q=2000m3/d，取集中时间6小时排放，最大流量Qm=2000/6*60*60=0.093 m3/s取 栅条间隙b=0.05m 过栅流速V=0.6 m/s 安装倾角=75 栅前水深h=0.4 m3.1.2栅条间隙数栅条间隙数n：代入得=8个3.1.3 栅槽宽度栅槽宽度B：n=8，b=0.05 m 取S=0.01 m由公式式中：S栅条宽度，mb栅条间隙，mn栅条间隙数,个代入得： m 取0.5m3.1.4 过栅水头损失过栅水头损失m：式中：-计算水头
35、损失，m-格栅受污染堵塞时水头损失增大系数，取k=3式中： V过栅流速，m/s阻力系数，断面为锐边矩形时，其中=2.42代入得：= =0.04 m3.1.5 栅后槽总高度栅后槽总高度H(m)：式中： -栅前渠道超高，取0.3 m代入得： H=0.4+0.04+0.3=0.74 m3.1.6 栅槽总长度栅槽总长度Lm：其中：式中： -进水渠道渐宽局部长度，m-栅槽与出水渠道连接处的渐窄局部长度，m- 进水渠宽，m-进水渠道渐宽局部展开角,一般为20-栅前渠道深，m取 进水渠宽=1.5 m 代入得： = =1.87 m3.1.7 每日栅渣量每日栅渣量Wm/d：式中： -栅渣量标准，污水当格栅间隙为
36、16-25 mm时，=0.10.05 当格栅间隙为：30-50 mm时，=0.030.1-污水变化系数。屠宰废水取1.5代入得： 0.2 /d故采用机械清渣，设组，一备一用。粗格栅选型为GS-600钢丝绳格栅。3.2 污水提升泵设计计算废水处理站地面标高平整后为标高为194.2 m，地下水位为地下5-7m，设进水管进水标高为188.0 m。水泵提升高差为Z=197.19-188=9.19 m。依据提升高差值Z和流量Q进展水泵选型，流量Q=0.093 m/s提升泵选型为150WL300-11型潜水泵，扬程为11 m，配用功率为15 KW，抽功率为11.9 KW，效率为76 %3.3 泵后细格栅
37、设计计算取三组细格栅设计计算，两用一备用。最大设计流量为Qm=0.093/2=0.047 m/s设计参数取值取 栅条间隙b=0.01 m 栅前水深h=0.4 m 过栅流速V=0.6 m/s 安装倾角=753.3.1 栅条间隙数栅条间隙数n个：代入得： 个3.3.2 栅槽宽度栅槽宽度Bm：式中： S栅条宽度，m 取细格栅S=0.01 mb格栅间隔，m 为0.01 m代入得： m3.3.3 过栅水头损失过栅水头损失m：式中： -计算水头损失，m阻力系数，断面为锐边矩形时，其中=2.42-格栅受污染堵塞时水头损失增大系数，取k=3代入得： = m3.3.4 栅后总高度栅后槽总高Hm：式中： -栅前水
38、深，m 为0.4 m-过栅水头损失，m 为0.129 m-超高局部高度，m 取0.3 m 代入得： m 3.3.5 细格栅总长度进水渠道水头损失局部长度m：式中： 栅槽宽度，m 为0.39 m-进水渠宽，m 取进水宽度为0.32 m-进水渠道渐宽局部展开角,取20代入得： =0.096 m栅槽与出水渠道连接处的渐窄局部长度m：= m细格栅总长度Lm：代入得：=1.83 m3.3.6 每日栅渣量每日栅渣量Wm/d式中： -由于泵前已设粗格栅，取为0.05m/10m代入得：m/d 0.2 m/d因此采用机械清渣，两用一备，选型为GS-400钢丝绳格栅。3.4 平流沉砂池设计计算3.4.1 进出水量
39、情况3.4.2 设计参数：（1） 最大防冲刷流速为0.3 m/s，最小防淤流速为0.15 m/s（2） 最大设计流量的停留时间不少于30 s，一般为30-60 s（3） 设计有效水深应该不大于1.2 m，一般采用0.25-1.0 m，每格池宽不宜小于0.6 m（4） 进水头部采取消能整流措施（5） 池底坡度一般采用0.02以上3.4.3 沉砂池局部长度沉砂池局部长度Lm：式中： V最大流速，m/s，取0.2 s t最大流量时的停留时间，s，取40 s代入得： m3.4.4 过水断面面积过水段面积A：式中： -最大设计流量，m/s V最大流速，m/s代入得： =0.62 3.4.5 池总宽度池总
40、宽度Bm：取各数n=2个，取每格宽0.9 m，则总宽度B=nb=0.92=1.8 m有效水深m：代入得：=0.35 m校核长宽比和长深比一般长宽比不小于4，以4-5 m为宜长深比不小于8，以8-12 m为宜 符合要求3.4.6 沉砂斗容积沉砂斗容积Vm：式中： -污水沉砂量，取3 m/m Qm最大设计流量，为0.093 m/s T去除沉沙时间间隔，取2 d去除一次代入得： =0.48 m3.4.7 每个沉砂斗容积每个沉砂斗容积m：设一分格有2个砂斗，总共有4个砂斗则 =0.12 m3.4.8沉砂斗尺寸设计取沉砂斗底宽=0.5 m，斗璧与水平面倾角为60，斗高取=0.3 m沉沙斗上口宽am： m
41、沉砂斗容积校核：式中： -污泥斗高，m 为0.3 m代入得： =0.14 m所以 0.14 m0.12 m 符合要求3.4.9 沉砂室总高度沉砂室高度m：采用重力排沙，设定池底坡度为i=0.06式中： 0.2壁厚度，m a沉沙斗上口宽，m L沉沙池长度，m-砂斗上口至水面高，m代入得： m沉砂池总高度Hm：式中; -沉砂池超高，m 取0.3 m-有效水深，m 为0.35 m-沉砂斗高度，m 为0.3 m代入得： m 3.4.10验算最小流速式中： n最小流量时，工作沉砂池个数，取1个 w工作沉砂池水流断面面积，-最小流速限定为0.15 m/s b每小格宽度，m，0.9 m-有效水深，m，0.3
42、5 m代入得： =0.38 m/s 0.15 m/s 符合要求平流沉砂池实际尺寸为：沉砂池外表刮渣机选型为GMZ1500中心驱动行车式刮渣机，功率0.37 KW，行车速度5.04 m/min3.5 气浮池设计计算采用平流式局部回流加压溶气气浮法设计3.5.1 设计参数（1） 溶气压力取值围一般为0.2-0.4 Mpa，本设计取0.3 Mpa（2） 气固比在无实验资料时的取值围是0.005-0.06，其中悬浮固体含量高时，取上限，本设计取0.04（3） 加压溶气效率f通常取值围一般为0.8-0.9，本设计取0.83.5.2 加压溶气水量加压溶气水量m/d：式中： -气固比，为0.04-空气容重，
43、g/L-一定条件下空气溶解度，mL P溶气压力,atm 为4 atm f加压溶气效率，为0.8-污水中悬浮物颗粒浓度，kg/m Q进水流量，为2000 m/d温度在20时，查表得空气容重=1164 mg/L，溶解度=18.7 mL/L，设前段工艺对SS去除率为50%，进水悬浮物含量= mg/L =0.575 kg/m代入得： =960 m/d则回流比R=48%3.5.3 供气量实际供气量kg/d和空压机选型：式中： -一定条件下，一个大气压溶解度，mL/L P溶气压力，atm f加压溶气效率，为0.8-加压溶气水量，为960 m/d代入得： =46 kg/d空压机所需额定气量m/min：式中： -空压机效率系数，取1.3代入得; =0.036 m/min按照和溶气压力，进展空压机的选型，空压机选型为Z0.05/6型空压机，功率为0.
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