濮阳供电区35KV变电站不停电倒负荷的可行性研究.pdf

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1、At h e s i ss u b m i t t e dt o Z h e n g z h o uU n i v e r s i t y f o rt h ed e g r e eo fM a s t e r R e s e a r c ho nt h eC l o s e d L o o pa n dT r a n s f e r r i n gL o a dD o w ni n 3 5k VS u b s t a t i o nS u p p l yA r e ao f P u y a n g S B yL i n m i n gJ i a ，1，lj 学位论文使用授权声明 本人在导师指

2、导下完成的论文及相关的职务作品，知识产权归属郑州大学。 根据郑州大学有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留或向国家有关部 门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅；本人授权郑州 大学可以将本学位论文的全部或部分编入有关数据库进行检索，可以采用影印、 缩印或者其他复制手段保存论文和汇编本学位论文。本人离校后发表、使用学 位论文或与该学位论文直接相关的学术论文或成果时，第一署名单位仍然为郑 州大学。保密论文在解密后应遵守此规定。 学位论文作者：贡淋袁 日期：, 2 01 1 年f 月z 口 摘要 摘要 近年来，随着经济的快速发展，对电力供应的可靠性要求愈来愈高，改善 和提高电力可

3、靠性水平，已成为中国电力界的共识，电力生产管理中使用可靠 性技术和方法的愿望及需求日益增长。濮阳供电公司开展了全方位的优质服务， 不断满足客户日益提高的用电需求和服务标准。但目前，由于各种原因，特别 是3 5 k V 变电站停电次数居高不下的影响，农网供电可靠性并不理想。 本文总结了2 0 0 8 年濮阳供电区内造成各3 5 k V 变电站停电次数的因素：恶 劣天气、停电倒负荷、计划检修、外力破坏和其他等，通过分析找出变电站停 电次数高的主要原因是停电倒负荷。介绍了供电可靠性的相关指标、潮流计算 和短路计算的常用方法，重点介绍了电科院开发的P S A S P 6 2 6 综合应用程序的 潮流计

4、算和短路计算的优越性。 根据濮阳供电区电网结构，进行理论潮流计算和稳定计算，适当考虑裕度， 以确定是否可以实现合环倒负荷，并利用由电科院开发的P S A S P 6 2 6 综合应用 程序进行建模计算，验证3 5 k V 变电站不停电倒负荷的可行性。根据计算出的合 环约束条件，制定了濮阳供电区3 5 k V 电网合环操作管理规定，其中具体规 定了合环时应具备的条件。3 5 k V 变电站通过合环倒负荷，降低了因停电倒负荷 而造成的电量损失，提高了农网供电可靠性。 关键词：P S A S P 6 2 6 综合应用程序；合环倒负荷；供电可靠性 A b s t r a c t I nr e c e

5、n t y e a r s ，w i t ht h er a p i de c o n o m i cd e v e l o p m e n t ，t h er e l i a b i l i t yo f e l e c t r i c i t ys u p p l yr i s i n gd e m a n d ，i m p r o v ea n de n h a n c ct h el e v e lo fp o w e rr e l i a b i l i t y ， h a sb e c o m et h ec o n s e n s u so fC h i n a sp o w e

6、 rs e c t o r , p o w e rp r o d u c t i o na n d m a n a g e m e n tt e c h n i q u e sa n dm e t h o d su s e di nt h er e l i a b i l i t yo f t h ed e s i r ea n dg r o w i n g d e m a n d P u y a n gp o w e rc o m p a n y t oc a r r yo u taf u l lr a n g eo fs e r v i c e s ，w ec o n t i n u et

7、 o m e e ti n c r e a s i n gc u s t o m e rd e m a n da n ds e r v i c es t a n d a r d s B u t , f o rv a r i o u sr e a s o n s ， p a r t i c u l a r l yt h eh i 曲n u m b e ro f3 5 l 【vs u b s t a t i o no u t a g ea f f e c t e dr u r a lp o w e rs u p p l y r e l i a b i l i t yi sn o ts a t i

8、s f a c t o r y T l l i sa r t i c l es u m m a r i z e st h e2 0 0 8P u y a n g3 5 k Vs u b s t a t i o no ft h ep o w e ro u t a g e c a u s e db yt h er e g i o nn u m b e ro ff a c t o r s ：b a dw e a t h e r , p o w e rc u t sd o w nl o a d ， s c h e d u l e dm a i n t e n a n c e ，v a n d a l

9、i s ma n do t h e rs u c he x t e r n a lf o r c e s , t h r o u g ht h e a n a l y s i st o f r e do u tt h en u m b e ro fh i g h - p o w e rs u b s t a t i o ni sm a i n l yd u et op o w e r d o w nt h el o a d D e s c r i b e st h er e l e v a n ti n d i c a t o r so fs u p p l yr e l i a b i l

10、i t y ，p o w e rf l o wa n d s h o r tc i r c u i to ft h ec o m m o nm e t h o d s ，f o c u s e so nt h ed e v e l o p m e n to fP S A S P 6 2 6 E P R Ii n t e g r a t e da p p l i c a t i o nf l o wc a l c u l a t i o na n ds h o r tc i r c u i ts u p e r i o r i t y P u y a n ga r e au n d e rt h

11、 ep o w e rg r i ds t r u c t u r e ，t h e o r e t i c a lc a l c d a t i o no fp o w e r f l o wc a l c u l a t i o na n ds t a b i l i t y , d u ec o n s i d e r a t i o nm a r g i n , t od e t e r m i n ew h e t h e rt h ec a l l d o w nl o a dr i I l gt o g e t h e ra n du s et h eE P R Ii n t e

12、 g r a t e da p p l i c a t i o nd e v e l o p m e n tm o d e l P S A S P 6 2 6c a l c u l a t e dv e r i f i c a t i o n3 5k Vs u b s t a t i o np o w e rd o w nt h el o a di sn o t f e a s i b l e C y c l i z e da c c o r d i n gt ot h ec a l c u l a t e dc o n s t r a i n t s ，f o r m u l a t e d

13、t h e ”z o n eo f P u y a n g3 5 k Vp o w e r 酊dr e g u l a t i o n sC l o s e dL o o pO p e r a t i o n ”，w h i c hs p e c i f i e st h e j o i n tr i n gs h o u l dh a v et h ec o n d i t i o n 3 5 k Vs u b s t a t i o nb yc l o s i n gt h el o o pd o w nl o a d ， r e d u c i n gt h el o a dd o w

14、nd u e t op o w e ro u t a g e sc a u s e db yp o w e rl o s sa n di m p r o v et h e r u r a lp o w e r 鲥d r e l i a b i l i t y K e yw o r d s ：P S A S P 6 2 6 C o m p r e h e n s i v e ；C l o s e dL 0 0 p d o w nl o a d ；t h e a p p l i c a t i o nr e l i a b i l i t y 目录 目录 摘要I A b s t r a c t 1

15、 I 1 绪论：一1 1 1 引言：1 1 2 国内外研究现状2 1 3 本文所做的主要工作5 2 电力系统潮流与短路计算6 2 1 概述。6 2 2 电力系统潮流计算一6 2 2 1 高斯一赛德尔法8 2 2 2 牛顿拉夫逊法8 2 2 3 快速解耦法8 2 3 电力系统短路计算8 2 3 1 短路计算的用途9 2 3 2 短路计算问题的解法一9 2 4 t 0 9 5 ，各县负荷c o s 中 0 9 。 台前站、夹河站、打渔陈站按实际接线建模至3 5 k V 母线进行计算，台前电 网除3 5 k V 合环线路外，其他出线等值计算至各自母线。 电网夏大正常运行方式及小方式运行方式指2 0

16、1 0 年度运行方式书中规定的 电网运行方式，其中台前站由II I 范台线供电，l l O k V 母线分列运行。 图4 2 夏大正常方式台前电网3 5 k V 系统潮流图( 台前双变) 图4 3 夏大正常方式台前电网3 5 k V 系统渔夹线合环潮流图( 台前双变) 3 5 43 5 k V 系统合环运行方案 表4 5 合环前潮流 - - _ _ _ - - - - _ _ - _ - - _ l _ - _ _ _ _ l _ _ I - _ - _ l l _ - _ l l - _ _ _ _ - - - _ - _ - _ _ _ _ - _ _ l - _ _ _ l _ l _

17、_ _ - l _ _ - _ - - _ l _ _ _ _ l _ l _ l l - - - - _ _ l _ - - _ 一 一 开关名称负荷( 姗)母线名称 电压( k v ) 台安15 1 0 9 + j 1 2 8 9台3 5 k v 南母线3 6 2 1 9 台渔1 5 5 7 2 + j 0 9 0 7台3 5 k V 北母线3 5 9 2 6 表4 6 合环时潮流 开关名称 负荷( 唧)母线名称电压( k v ) 台安l 3 9 3 1 + j 1 5 1 7 台3 5 k v 南母线3 6 2 5 0 台渔1 4 7 1 5 + j 0 7 0 7台3 5 k v 北母

18、线 3 5 8 9 5 合环平衡功率( 唧) 1 1 7 5 - j 0 2 1 3 ( 打渔陈站一夹河站) 由夏大正常方式下台前电网3 5 k V 渔夹线合环计算结果可知合环时3 5 k V 渔 夹线穿越潮流为1 1 7 5 一j o 2 1 3 M W ，3 5 k V 渔夹线合环平衡电流均在线路允许承载 范围内，并且均通过台3 5 k V 母线实现合环，台前电网其余各站母线电压及线路 电流也均在合格范围内，故根据濮阳电网合环运行经验，台前电网3 5 k V 系统可 以实现通过渔夹线合环倒负荷。 i 脯县 图4 4 夏大方式调整3 5 k V 母线电压系统运行潮流图( 台前双变) 43 5

19、 k V 系统合环运行方案 图4 5 夏大方式调整3 5 k V 电压后渔夹线合环潮流图( 台前双变) 表4 7 合环前潮流 由夏大正常方式下台前站调整3 5 k V 母线电压，使台3 5 k V 母线南北母压差 为1 8 k V 时，通过台前电网3 5 k V 渔夹线合环计算结果可知合环时3 5 k V 渔夹线 穿越潮流为0 3 4 5 - j i 7 5 M W ，3 5 k V 渔夹线合环平衡电流均在线路允许承载台围 内，根据濮阳电网合环运行经验，可以实现台前电网3 5 k V 系统通过渔夹线合环 倒负荷。为了确保台前电网通过渔夹线进行3 5 k V 系统合环倒负荷时，电网安全 可靠运行

20、，在合环时台3 5 k V 南北母线压差应保持在1 5 k V 以内。 3 7 43 5 k V 系统合环运行方案 图4 6 夏大方式安民站增加负荷( 4 8 姗) 后渔夹线合环潮流图( 台前双变) 加入安民站负荷，台前电网3 5 k V 渔夹线合环计算结果可知合环时3 5 k V 尚 庙线穿越潮流为3 2 + j O 3 9 M W ，3 5 k V 渔夹线合环平衡电流均在线路允许承载台 围内，根据濮阳电网合环运行经验，台前电网3 5 k V 系统可以实现通过渔夹线合 环倒负荷。 综合上述计算分析结果可知，在台前站正常运行方式下，3 5 k V 渔夹线、尚 庙合环平衡电流均在线路允许承载台围

21、内，根据濮阳电网合环运行经验，可以 实现台前电网3 5 k V 系统通该两条线路合环倒负荷。为了确保台前电网通3 5 k V 系统合环倒负荷时，电网安全可靠运行，将合环平衡电流降至最小，在合环时 台3 5 k V 南北母线电压压差尽量保持在1 5 k V 以内。 4 2 2 短路容量及保护定值校核结果 台安l 过流保护一次值为2 8 8 A ， 台安T 夹线一渔夹线一台渔线 台渔线( 台前站侧) 线路末端1 j 孟= 7 9 7 A ， 灵敏度校验：矗7 9 7 2 8 8 = 2 8 1 5满足要求 台渔1 过流保护一次值为1 8 0 A ， 台渔线一渔夹线一台安T 夹线 台安T 夹线( 台

22、前站侧) 线路末端1 j 孟= 7 9 7 A ， 43 5 k V 系统合环运行方案 灵敏度校验：K 。= 7 9 7 1 8 0 8 = 4 4 1 5满足要求 4 2 33 5 k V 台安T 夹线、台鱼线合环试验前准备工作 台前3 5 k V 系统合环试验前台前县局负责对台3 5 k V 各分路出线安排特巡， 特别是3 5 k V 台安线、台安T 夹线、渔夹线、台渔线，巡线结果在台3 5 k V 系统 合环试验前汇报台前3 5 k V 系统合环试验总指挥、地调和台前县调。 台3 5 k V 系统合环试验前台前县局负责在渔夹2 开关处安排对线路进行一次 核相( 若台前县局已经安排过合环运

23、行，则对应线路可不安排核相) ，核相结 果在台3 5 k V 系统合环试验前汇报台3 5 k V 系统合环试验总指挥及地调和台前县 调。 台3 5 k V 系统合环试验前台前县局负责对3 5 k V 台安线、台安T 夹线、渔夹 线、台渔线线路两端所辖保护定值及装置运行情况进行核查，有条件的线路可 以安排进行保护传动试验，确保以上保护装置运行状况良好，保护检查结果在 台3 5 k V 系统合环试验前汇报台3 5 k V 系统合环试验总指挥及地调和台前县调。 台3 5 k V 系统合环试验前台前县局负责检查其内部所属计量装雹，确保合环 对计量没有影响。 台前县调作好合环试验时可能出现的各种情况下的

24、事故预想，确保合环试 验顺利进行。 4 2 43 5 k V 台安T 夹线、台鱼线合环运行电网危险点分析 台前站3 5 k V 母线调整电压，3 5 k V 南北母线压差不宜过大，防止由此引起合 环线路环流偏大。预控措施：台前站两台主变保留足够的备用容量( 7 胂) ，合 理调整台3 5 k V 母线电压，压差不允许超过2 k V ，台前县调做好事故预想。 台安线一台安T 夹线一渔夹线一台渔线合环通过台3 5 k V 母线进行合环，经计 算台3 5 k V 出线开关及环内出线开关遮断容量及保护均满足需求，对系统影响不 大。 合环期间台3 5 k V 出线故障，故障点短路电流将叠加，经校核开关遮

25、断容量 满足要求，相关出线开关保护动作切除故障。 合环期间台前站l l O k V 系统故障，合环线路通过3 5 k V 系统向l l O k V 系统输 送故障电流，经校核开关遮断容量及c I 满足要求，通过过流保护动作切除故障。 3 9 43 5 k V 系统合环运行方案 4 2 53 5 k V 台安T 夹线、台鱼线合环前方式安排 台前站为正常运行方式。II I 范台线各带台前站一段母线，台# 1 变运行带 台3 5 k Y 北母、l O k V 西母运行；台# 2 变运行带台3 5 k V 南母、l O k V 东母运行。 夹河站、打渔陈站、安民站( 除夏大时期外，无负荷) 均按正常方

26、式运行， 渔夹充电运行，渔夹2 开关备用状态。 尚庄站、马楼站、侯庙站均按正常方式运行，尚庙线充电运行，尚庙2 开 关解备状态。 4 2 6 3 5 k V 台安T 夹线、台鱼线合解环操作 渔夹线核相正确，相关保护及计量装置检查均正常，经台3 5 k V 系统合环试 验总指挥及地调同意，渔夹线具备合环试验条件。 台前县调调节台3 5 k V 母线电压，使台3 5 k V 母线电压差保持在l k V 以内。 检查台安T 夹线( 台安1 、安T 夹2 ) 、渔夹线、台渔线两端保护均在投入 状态，退出台渔1 及台安1 开关线路Z C H ，安T 夹2 、渔夹1 、渔夹2 开关Z C H 不投。 渔夹

27、2 开关投运。( 渔夹线安排合环) 台前县调按附表记录台前站及台渔线、台安线、台安T 夹线、渔夹线运行 信息。 渔夹2 开关停运。( 解环，注意渔夹线合环时间不允许超过1 0 分钟) 4 33 5 k V 台尚线、台马线合环运行方案 为了提高台前3 5 k V 系统供电可靠性，根据公司立项小型科技项目( 3 5 k V 系 统短时合环运行研究及应用进度安排，结合台前县局申请，经审核台前县局 所属3 5 k v 尚庄站、侯庙站、马楼站3 5 k Y 侧进出线均安装有开关，具备短时合 环基本试运行条件。经对台前3 5 k V 及以上电网进行合解环潮流计算分析，在台 前站为正常运行方式的前提下，可以

28、满足3 5 k V 台龙线一尚庙线一孟高线一台孟线 短时合环倒负荷条件。为确保台前3 5 k V 系统合环倒负荷期间电网安全运行，特 进行潮流分析计算如下。 43 5 k V 系统合环运行方案 4 3 1 3 5 k V 合环潮流计算结果 台前站、尚庄站、侯庙站、马楼站按实际接线建模至3 5 k V 母线进行计算， 台前电网除3 5 k V 合环线路外，其他出线等值计算至各自母线。 电网夏大正常运行方式及小方式运行方式指2 0 1 0 年度运行方式书中规定的 电网运行方式，其中台前站由II I 范台线供电，I l O k V 母线分列运行。 图 图4 7 夏大正常方式台前电网3 5 k V 系

29、统潮流图( 台前双变) 43 5 k V 系统合环运行方案 由夏大正常方式下台前电网3 5 k V 尚庙线合环计算结果可知合环时3 5 k V 尚 庙线穿越潮流为1 6 9 9 一j O 0 1 7 1 唧，3 5 k V 尚庙线合环平衡电流均在线路允许承载 台围内，并且均通过台3 5 k V 母线实现合环，台前电网其余各站母线电压及线路 电流也均在合格范围内，故根据濮阳电网合环运行经验，台前电网3 5 k V 系统可 以实现通过尚庙线合环倒负荷。 晤墨 43 5 k V 系统合环运行方案 由夏大调整电压后运行方式台前电网3 5 k V 尚庙线合环计算结果可知合环时 3 5 k V 尚庙线穿越

30、潮流为0 8 1 - j 1 5 0 M W ，3 5 k V 尚庙线合环平衡电流均在线路允许 承载台围内，根据濮阳电网合环运行经验，台前电网3 5 k V 系统可以实现通过尚 庙线合环倒负荷。 黼量 图4 1 l 夏大方式安民站增加负荷( 4 8 姗) 后尚庙线合环潮流图( 台前双变) 加入安民站负荷后，台前电网3 5 k V 尚庙线合环计算结果可知合环时3 5 k V 尚庙线穿越潮流为2 6 9 + j 0 0 8 M W ，3 5 k V 一尚庙线合环平衡电流均在线路允许承载 台围内，根据濮阳电网合环运行经验，台前电网3 5 k V 系统可以实现通过尚庙线 合环倒负荷。 综合上述计算分析

31、结果可知，在台前站正常运行方式下，3 5 k V 尚庙线合环 平衡电流均在线路允许承载台围内，根据濮阳电网合环运行经验，可以实现台 前电网3 5 k V 系统通该两条线路合环倒负荷。为了确保台前电网通3 5 k V 系统合 环倒负荷时，电网安全可靠运行，将合环平衡电流降至最小，在合环时台3 5 k V 南北母线电压压差尽量保持在1 5 k V 以内。 4 3 2 短路容量及保护定值校核结果 台马I 过流保护一次值为4 3 2 A ， 台马线一马庙线一尚庙线一台尚线， 台尚线( 台前站侧) 线路末端- i d C 2 曲) ：7 2 9 A ， 灵敏度校验：缸= 7 2 9 4 3 2 = 1

32、6 9 1 5满足要求 4 3 灵敏度校验：眉7 2 9 3 7 6 = 1 9 4 1 - 5满足要求 3 5 k V 台马线一马庙线一尚庙线一台尚线短时合环倒负荷，经过大方式下三 相短路校核，合环期间，最大叠加电流出现在台马线一马庙线一尚庙线一台尚 线合环期间，马3 5 K V 母线发生A B C 相间短路故障，屹一= 1 9 9 7 8 + 5 9 8 = 2 5 9 5 8 A ， 其他合环叠加电流均小于2 5 9 5 8 A = 3 5 K V 环内开关额定短路开断电流最小的为 马楼站3 5 K V 开关：2 5 K A 。 这说明，在当前电网结构和运行方式下，最大故障电流比开关最小

33、开断电 流小一个数量级，开关开断电流满足合环要求。 在3 5 k V 台马线一马庙线一尚庙线一台尚线合环短时运行期间，线路保护均 满足要求，相关设备短路容量满足要求，具备合环运行条件。 4 3 3 3 5 k V 台尚线、台马线合环试验前准备工作 ( 1 ) 台前3 5 k V 系统合环试验前台前县局负责对台3 5 k V 各分路出线安排特巡， 特别是3 5 k V 台尚线、尚庙线、马庙线、台马线，巡线结果在台3 5 k V 系统合环 试验前汇报台前3 5 k V 系统合环试验总指挥、地调和台前县调。 ( 2 ) 台3 5 k V 系统合环试验前台前县局负责在尚庙2 开关处安排对线路进行一 次

34、核相( 若台前县局已经安排过合环运行，则对应线路可不安排核相) ，核相 结果在台3 5 k V 系统合环试验前汇报台3 5 k V 系统合环试验总指挥及地调和台前 县调。 ( 3 ) 台3 5 k V 系统合环试验前台前县局负责对3 5 k V 台尚线、尚庙线、马庙线、 台马线线路两端所辖保护定值及装置运行情况进行核查，有条件的线路可以安 排进行保护传动试验，确保以上保护装置运行状况良好，保护检查结果在台3 5 k V 系统合环试验前汇报台3 5 k V 系统合环试验总指挥及地调和台前县调。 ( 4 ) 台3 5 k V 系统合环试验前台前县局负责检查其内部所属计量装置，确保合 环对计量没有影

35、响。 ( 5 ) 台前县调作好合环试验时可能出现的各种情况下的事故预想，确保合环试 验顺利进行。 防止由此引起合 容量( 7 M W ) ，合 理调整台3 5 k V 母线电压，压差不允许超过2 k V ，台前县调做好事故预想。 台尚线一尚庙线一马庙线一台马线合环通过台3 5 k V 母线进行合环，经计算台 3 5 k V 出线开关及环内出线开关遮断容量及保护均满足需求，对系统影响不大。 合环期间台3 5 k V 出线故障，故障点短路电流将叠加，经校核开关遮断容量 满足要求，相关出线开关保护动作切除故障。 合环期间台前站l l O k V 系统故障，合环线路通过3 5 k V 系统向l l O

36、 k V 系统输 送故障电流，经校核开关遮断容量及C T 满足要求，通过过流保护动作切除故障。 4 3 5 3 5 k V 台尚线、台马线合环前方式安排 台前站为正常运行方式。II I 范台线各带台前站一段母线，台# 1 变运行带 台3 5 k V 北母、l O k V 西母运行；台# 2 变运行带台3 5 k V 南母、l O k V 东母运行。 尚庄站、马楼站、侯庙站均按正常方式运行，尚庙线充电运行，尚庙2 开 关解备状态。 4 3 63 5 k V 台尚线、台马线合解环操作 4 3 6 1 正常电压下 尚庙线核相正确，相关保护及计量装置检查均正常，经台3 5 k V 系统合环试 验总指挥

37、及地调同意，尚庙线具备合环试验条件。 尚庙2 开关恢备。 检查台马线一马庙线一尚庙线一台尚线路两端保护均在投入状态，Z C H 在退出 状态( 或投入台马线一马庙线一尚庙线一台尚线两端线路保护，退出Z C H ) 。 台前县调按附表记录台前站及台尚线、台马线运行信息。 尚庙2 开关投运。( 尚庙线安排合环) 台前县调按附表记录台前站及台尚线、台马线运行信息。 尚庙2 开关停运。( 解环，注意尚庙线合环时间不允许超过1 0 分钟) 43 5 k V 系统合环运行方案 4 3 6 2 调整电压后 调节台前站主变档位及电容器组，使台3 5 k Y 南北母线电压差保持在1 8 k V 左右，但不允许超

38、过2 k V ，台前站两台主变保留7 M W 备用容量。 台前县调按附表记录台前站及台马线、台尚线运行信息。 尚庙2 开关投运。( 尚庙线安排合环) 台前县调按附表记录台前站及台马线和台尚线运行信息。 尚庙2 开关停运。( 解环，注意尚庙线合环时间不允许超过1 0 分钟) 将台前站3 5 k V 出线及合环试验环内各出线开关保护及Z C H 调整为正常运行 方式。 台3 5 k V 系统合解环试验结束。 卜寸 匦摄爱匿粤话嘬柱姐NH寻匦 眯恹靶卿薛如褥幡若n寸 43 5 k V 系统合环运行方案 4 43 5 k V 楼军线、楼濮线合环运行方案 为了提高范县3 5 k V 系统供电可靠性，根据

39、公司立项小型科技项目( 3 5 k V 系 统短时合环运行研究及应用进度安排，结合范县县局申请，经审核范县县局 所属3 5 k V 军寨站、濮城站3 5 k V 侧进出线均安装有开关，具备短时合环基本试 运行条件。经对范县3 5 k V 及以上电网进行合解环潮流计算分析，在范县站、南 楼站均为正常运行方式的前提下，可以满足3 5 k V 楼军线一军濮线一楼濮线短时合 环倒负荷条件。为确保范县3 5 k V 系统合环倒负荷期间电网安全运行，特编制本 方案。 4 4 1 3 5 k V 短时合环潮流计算结果 4 1 3 夏大正常方式军寨站、濮城站3 5 k V 系统潮流图( 范县、南楼双变) 4

40、8 43 5 k V 系统合环运行方案 4 1 4 夏大正常方式范化3 开关合环潮流图( 范县、南楼双变) 由夏大正常方式下范县电网范化3 开关合环计算结果可知合环时3 5 k V 范化 3 T 接线穿越潮流为1 7 2 2 - j 1 3 5 9 1 哪，合环平衡电流在线路允许承载范围内，但 楼# 2 主变应保留3 姗备用容量；并且均通过合环，范县电网其余各站母线电压 及线路电流也均在合格范围内，故根据濮阳电网合环运行经验，范县电网3 5 k V 系统可以实现通过范化3 T 接线合环倒负荷。 4 1 5 夏大正常方式范化4 开关合环潮流图( 范县、南楼双变) 4 9 43 5 k V 系统合

41、环运行方案 由夏大正常方式下范县电网范化4 开关合环计算结果可知合环时3 5 k V 范化 4 T 接线穿越潮流为1 3 2 2 - j 1 6 5 6 1 唧，合环平衡电流在线路允许承载范围内，但 楼# 2 主变应保留3 M W 备用容量；并且均通过合环，范县电网其余各站母线电压 及线路电流也均在合格范围内，故根据濮阳电网合环运行经验，范县电网3 5 k V 系统可以实现通过范化4 T 接线合环倒负荷。 4 1 6 夏大正常方式范化3 、范化4 开关同时合环潮流图( 范县、南楼双变) 由夏大正常方式下范县电网范化3 、范化4 开关合环计算结果可知合环时 3 5 k V 范化3 T 接线穿越潮

42、流为2 1 9 9 - j 0 0 6 7 1 哪，范化4 T 接线穿越潮流为 0 5 3 4 + j 1 5 6 4 M W ，合环平衡电流在线路允许承载范围内，但楼# 2 主变应保留3 M w 备用容量；并且均通过合环，范县电网其余各站母线电压及线路电流也均在合 格范围内，故根据濮阳电网合环运行经验，范县电网3 5 k V 系统可以实现通过范 化3 T 和范化4 T 接线同时合环倒负荷。 4 1 7 调整电压后军寨、濮城站3 5 k V 系统潮流图( 范县、南楼双变) 盯楼 43 5 k V 系统合环运行方案 及线路电流也均在合格范围内，故根据濮阳电网合环运行经验，范县电网3 5 k V

43、系统可以实现通过范化3 T 接线合环倒负荷。 3 T 楼 及 系 43 5 k V 系统合环运行方案 4 2 0 夏大正常方式调整电压后范化3 、范化4 开关同时合环潮流图( 范县、南楼双变) 由夏大正常方式下范县电网范化3 、范化4 开关合环计算结果可知合环时 3 5 k V 范化3 T 接线穿越潮流为3 0 8 7 + j 1 2 9 9 M W ，范化4 T 接线穿越潮流为 0 6 0 一j o 0 9 3 M W ，合环平衡电流在线路允许承载范围内，但楼# 2 主变应保留5 删 备用容量；并且均通过合环，范县电网其余各站母线电压及线路电流也均在合 格范围内，故根据濮阳电网合环运行经验，

44、范县电网3 5 k V 系统可以实现通过范 化3 T 和范化4 T 接线同时合环倒负荷。 综合上述计算分析结果可知，在范县站正常运行方式下，3 5 k V 楼军线一范化 线一楼濮线合环平衡电流均在线路允许承载范围内，根据濮阳电网合环运行经 验，可以实现合环倒负荷。为了确保范县电网通3 5 k V 系统合环倒负荷时，电网 安全可靠运行，将合环平衡电流降至最小，在合环时南楼站、范县站3 5 k V 母线 电压压差尽量保持在1 5 k V 以内，同时南楼站带3 5 k V 母线主变应保留5 M W 及以 上备用容量。 4 4 2 短路容量及保护定值校核结果 4 4 2 1 范化4 T 接线、楼濮线合

45、环 范化1 过流保护一次值为2 7 4 8 A ， 范化4 T 接线一楼濮线一，楼濮线( 南楼站侧) 线路末端礁：9 1 6 A ， 43 5 k V 系统合环运行方案 灵敏度校验：矗9 1 6 2 7 4 8 = 3 3 1 5满足要求 楼濮l 过流保护一次值为3 3 6 A ， 楼濮线一范化4 T 接线一，范化4 T 接线( 范县站侧) 线路末端j ：8 1 4 A ， 灵敏度校验：( i - - 8 1 4 3 3 6 = 2 4 2 1 5满足要求 4 4 2 2 范化3 T 接线、楼军线合环 范化1 过流保护一次值为2 7 4 8 A ， 范化3 T 接线一楼军线一，楼军线( 南楼站

46、侧) 线路末端1 j 血= 8 9 4 A ， 灵敏度校验：矗8 9 4 2 7 4 8 = 3 2 5 1 5满足要求 楼军1 过流保护一次值为3 3 6 A ， 楼军线一范化3 T 接线一，范化3 T 接线( 范县站侧) 线路末端1 j 孟= 7 9 6 A ， 灵敏度校验：屁产7 9 6 3 3 6 = 2 3 7 1 5满足要求 4 4 2 3 范新线、新城线、范泵线合环 范新1 过流保护一次值为3 3 0 A ， 范新线一新城线一范泵线，范泵线( 范县站侧) 线路末端1 二矗= 1 l1 8 A ， 灵敏度校验：晗1 1 1 8 3 3 0 = 3 4 1 5满足要求 范泵l 过流保

47、护一次值为3 0 0 A ， 范泵线一新城线一范新线，范新线( 范县站侧) 线路末端1 j 血= 1 1 1 8 A ， 灵敏度校验：彤- - - 1 1 1 8 3 8 0 8 = 3 7 3 1 5满足要求。 4 4 2 4 结论 范化4 T 接线一楼濮线、范化3 T 接线一楼军线合环、范新线一新城线一范泵线 合环短时合环倒负荷，经过大方式下三相短路校核，合环期间，最大叠加电流 出现在范化3 T 接线一楼军线合环期间，军3 5 k V 母线发生A B C 相间短路故障， 1 j 缸= 3 6 6 4 + 1 4 1 2 = 5 0 5 6 A ，其他合环叠加电流均小于5 0 5 6 A ；3 5 k V 环内开关额定 短路开断电流最小的为军寨站3 5 k V 开关：2 5 k A 。 这说明，在当前电网结构和运行方式下，最大故障电流比开关最小开断电 流小一个数量级，开关开断电流满足合环要求。 在3 5 k V 范化4 T 接线一楼濮线、范化3 T 接线一楼军线合环、范新线一新城线一 43 5 k V 系统合环运行方案 范泵线合环合环短时运行期间，线路保护均满足要求，相关设备短路容量满足 要求，具备合环运行条件。 4 4 3 3 5 k V 楼军线、楼濮线合环